СНиП_II-23-81 (Нормативы по сварке), страница 14

Отправочные элементы сквозных колонн с решетками в двух плоскостях следует укреплять диафрагмами, рзспопагаемыми у концов отправочного элемента. В сквозных колоннах с соединительной решеткой в одной плоскости диафрагмы следует располага~ь не реже чем через 4 м.

13. 12*. В централ ьно-сжатых колоннах и стойках с односторонними поясными швами согласно и. 12.8* в узлах крепления связей, балок, распорок и других элементов в зоне передачи усилия следует применять двусторонние поясные швы, выходящие эа контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину 30'т с каждой стороны. 13.13. Угловые швы, прикрепляющие фасонки соединительной решетки к колоннам внахлестку, следует назначать пс расчету и располагать с двух сторон фасонки вдоль колонны в виде отдельных участков в шахматном порядке, при этом расстояние между концами таких швов не должно превышать 15 толщин фасонки. В конструкциях, возводимых в климатических районах 1,, 1, 1! и 11„, а также при применении ручной дуговой сваркй швы должны быль непрерывными по всей длине фасонки.

13. 14. Монтажные стыки колонн следует выполнять с фоезероззннымн торцами, свзрными встык, на накладках со сварными швами или болтами, в том числе высакопрочными. При приваР- ке накладок швы следует не доводить до стыка на ЗО мм с каждой стороны.

Допускается применение фланцевых соединений с передачей сжимающих усилий через плоченое касание, а растягнвающих — болтами. связи 13.15. В каждом температурном блоке здания следует предусматривать самостоятельную систему связей. 13.16. Нижние пояса подкрановых балок и;:. ферм пролетом свыше 12 м следует укреплять . горизонтальными связями. 13.1'Т. Вертикальные связи. между основны-::- ми колоннами ниже уровня подкрановых балов! при двухветвевых колоннах следует располагать .:; в плоскости каждой из ветвей колонны. Ветви двухветвевых связей, как правило, сле- . дует соединять между собой соединительными; решетками.

13.18. Поперечные горизонтальные связи ': следует предусматривать в уровне верхнего или нижнего поясов стропильных ферм в каждом про-:. лете здания по торцам температурных блоков.: При длине температурного блока более 144 след ет и смет ивать и омеж очные попе.;, речные Горизонтальные связи. Стропильные фермы, не примыкающие непос.:. редственно к поперечным связям, следуе~ рас- .

креплять в плоскости расположения этих связей ) распорками и Растяжками. В местах расположения поперечных связей;:, следует предусматривать вертикальные связи,::: между фермами. При наличии жесткого диска кровли в уровне; верхних поясов следует предусматривать инвентар-:,' ные съемные связи для выверки конструкций и обес-, печения их устойчивости в процессе монтажа. В покрытиях зданий и сооружений, эксплуатируемых в климатических районах 1,, 1, !1 и!1з; следует, как правило, предусматривать (дополни-: тельно к обычно применяемым) вертикальнью:. связи посредине каждого пролета вдоль всего: здания. ~а.~9'. Пруду р~ ю ю В О2Ояиы1и а Ишь и ьяКухщ .

следует предусматривать вдоль крайних рядов ко-:: лонн в зданиях с кранами групп режимов работы: квк гост жив-аг; хия у у ст пильными ермами; в одно- и двухпролетных зданиях с мостовыми кранами грузоподъем- . ностью 10 т и более, а при отметке низа ст пильных конст)зукциии свыше 18 м — независимо В зданиях с числом пролетов более трех го..' рнзонтальные продольные связи следует размещать также вдоль средних Рядов колонн не реже '. чем через пролет в зданиях с кранами групп режимов работы 6К вЂ” 8К по,ГОСТ 25546 — 82 и через,: двв пролета — в прочих зданиях.

13.20. Горизонтальные связи по верхним и'. нижним поясам разрезных ферм пролетных стро- ", ений транспортерных галерей следует конструи-;: ровать раздельно для кшкдого пролета. 13.21. При применении крестовой решетки, связей покрытий допускается расчет по условной схеме в предположении, что раскосы воспри-.:' нимают только рзс! ягивающие усилия. При определении усилий в элементах связей: обжатие поясов ферм, хак правило, учитывать не '. следует. 13.22. При устройс~ве мембранного насти-' ла в плоскости нижних поясов ферм допускается учитывать работу мембраны. 13.23.

В висячих покрытиях с плоскостными ' несущими системами (двухпоясными, изгибно-же., СНИП и-2З-81' С. 48 сткими вантами и т,п.) следует предусматривать вертикальные и горизонтальные связи между несущими системами. БАЛКИ 13.24. Применять пакеты листов для поясов сварных двутавровых балок, как правило, не разрешается.

Для поясов балок на высокопрочных болтах допускается применять пакеты, состоящие не более чем из трех листов, при этом площадь поясных уголков следует принимать равной не менее 30 % всей площади пояса. 13.25. Поясные швы сварных балок, а также швы, присоединяющие к основному сечению балки вспомогательные элементы(например, ребра жесткости), должны выполняться непрерывными. 13.26.

При применении односторонних поясных швов в сварных двутавровых балках, несущих статическую нагрузку, должны быть выполнены следующие требования: расчетная нагрузка должна быть приложена симметрично относительно поперечного сечения балки; должна быть обеспечена устойчивость сжатого пояса балки в соответствии с и, 5.16*, а; в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок, включая нагрузки от ребристых железобетонных плит, должны быть установлены поперечные ребра жесткости.

В ригелях рамных конструкций у опорных узлов следует применять двусторонние поясные швы. В балках, рассчитываемых согласно требованиям пп. 5.18* — 5.23 настоящих норм, применение односторонних поясных швов не допускается. 13.27 Ребра жесткости сварных балок должны быть удалены от стыков стенки на расстояние не менее 1О толщин стенки. В местах пере'- сечения стыковых швов стенки балки с продольным ребром жесткости швы, прикрепляющие ребро к стенке, следует не доводить до стыкового шва на 40 мм. 13.23.

В сварных двугавровых балках конструкций групп 2 — 4 следует, как правило, применять односторонние ребра жесткости с расположением их с одной с~ороны балки. В балках с односторонними поясными швами ребра жесткости следует располагать со стороны стенки, противоположной расположению односторонних поясных швов. ЧЧОДКРАНОБЫЕ БАЛКИ 13.29. Расчет на прочность подкрановых балок следует выполнять согласно требованиям и. 5.17 на действие вертикальных и горизонтальных нагрузок. 13.30*.

Расчет на прочность стенок подкрановых балок (за исключением балок, рассчитываемых на выносливость, для кранов групп режимов работы 7К в цехах металлургических производств и 8К по ГОСТ 25546 — 82) следует выполнять по формуле (ЗЗ), в которой при расчете сечений на (хх ххьх.х) (хх+'хвх,х)хьх,х" хохмх х х 1(х х х~, „„)1 З Злу; (141) (143) о, а..ву; + <Я; хх Ьххх Аху (144) М Д 771у х " Бх ° ху = х ах,у = ойх х -- 025з)„~ у,' т)„,. ху = 0,3оЬх у, аб —, т7ху =(),25х7у; 2М,г Г ',ху где (145)* 8 — коэффициент, принимаемый равным 1.15 для расчета разрезных балок и 1,3 — для расчета сечений на опорах неразрезных балок.

В Формулах (146)*: М. Д вЂ” соответственно изгибающий момент и поперечная сила в сечении балки от расчетной нагрузки; т, — коэффициент увеличения вер~икальд ной сосредоточенной нагрузки на отдельное колесо крана, принимаемый согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям; Р' — расчетное давление колеса крана без учета коэффициента динамичности; !, — условная длина, определяемая по фор- муле (146) 1„=г фу/г, где с — коэФФициент, принимаемый для свзрных и прокатных балок 3,25, для балок на высокопрочных болтах — 4,5; опорах неразрезных балок вместо коэффициента 1,15 следует принимать коэффициент 1,З.

13.31. Расчет на устойчивость подкрановых балок следует выполнять в соответствии с и. 5П 5. 13.32. Проверку устойчивости стенок и поясных листов подкрановых балок следуе~ выполнять согласно требованиям равд. 7 настоящих норм. 13.33'. Подкрановые балки следует рассчитывать на выносливость согласно разд. 8 настоящих норм, при этом следует принимать а = 0,77 при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546 — 82 и а = 1,1 — в остальных случаях.

В подкрановых балках для кранов групп режимоа работы 7К (а цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546 — 82 стенки дополнительно следует рассчитывать на прочность согласно и. 13.34* и на выносливость согласно и. 13.35*, Расчет подкрановых балок на прочность й на выносливость следует производить на действие крановых нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

13.34*. В сжатой зоне стенок подкрановых балок из стали с пределом текучести до 400 гАПа (4100 кгс/смз) должны быть выполнены условия: С. 46 СНиП 8-28-81* У/ — сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса или общий момент инерции рельса и пояса в случае приварки рельса швами, обеспечивающими совместную работу рельса и пояса; М, — местный крутящий момент, определяемый по Формуле М, = Ре+ 0,75Д,Ь,, (147) где е — условный зксцентриситет, принимаемый равным 15 мм; Д, — поперечная расчетная горизонтальная нагрузка, вызываемая перекосами мосгаза~а крана и не- параллельностью крановых путей, принимаемая согласно требова. ниям СНиП по нагрузкам и воздействиям; Ь, — высота кранавога рельса; ,// = /, — — сумма собственных моментов инерции кручения рельса и пояса, где / и Ь вЂ” соответственно / / толщина и ширина верхнего (сжатого) пояса балки. Все напряжения в формулах (141) — (145)" следует принимать со знаком «плюс».

13.35 . Расчет на выносливость верхней зоны стенки составной падкрановай балки следует выполнять по формуле 0,5,)ат +0,5бтт +0.4а/ «0„5о/т < л„, (148) где /1„— расчетное сопротивление усталости для всех сталей, принимаемое равным соответственно для балок сварных и на высакопрочных болтах: и„= 75 МПа (765 кгсусме) и 95 МПа (930 кгс7смз) для сжатой верхней зоны стенки (сечения,в пролете балки); )с, = 65 МПа (665 кгс7сме) и 89 МПа (875 кгс7смз) для растянутой верхней зоны стенки (опорные сечения неразрезных балок). Значения напряжений в Формуле (148) следует определять па и.

13.34" от крановых нагрузок„устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям. Верхние поясные швы в подкрановых балках для кранов групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К па ГОСТ 25546 — 32 должны быть выполнены с проварам на всю толщину стенки. 13.36. Свободные кромки растянутых поясов подкранавых балок и балок рабочих площадок, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов, должны быть прокатными, строгаными или обрезанными машинной кислородной или плазменно-дуговой резкой.

13.37*. Размеры ребер жесткости подкрановых балокдолжны удовлетворятьтребованиям и. 7.10, при этом ширина выступающей части двустороннего ребра должна быть не менее 90 мм. Двусторонние поперечные ребра жесткости нв,: должны привариваться к поясам балки. Тараи ' ребер жесткости должны быть плотно пригнаны к ', верхнему поясу балки; при зтам в балках под кра- ., ны групп режимов работы 7К (в цехах металлурги* ческих производств) и 8К по ГОСТ 25546 — 82 не- ' обходимо строгать торцы, примыкающие к верх-:: нему поясу. В балках под краны групп режимов работы -.' 1 К-5К по ГОСТ 25546 — 82 допускается применять ':.