СНиП_II-23-81 (Нормативы по сварке), страница 9

При а/л .> 0,8 и с „и0 следует выполнять оба расчета, уиаэанйью в пп.7.6', и 7.6", в, независимо ат значения с ~тп для стенок, укрепленных поперечными ребра. ми и одним продольным ребром, расположенны в сжатой зоне: СНий 9-23-91* С. 29 таблица 26 Предельные значения Необходимый момент мини- макси. мзльные мзльные /ж ь /4 инерции сечения про- дольного ребра /„ а) формулы (83), (84) и (87) вместо Я„/Я, следует подставлять — 1-,' 2/вг б) в формулу (88) вместо (0,5 — Ь,//~„) следуь,1 ет подставлять| о ~, // о — о, Здесь ц = где о, — краевое растягивающее напряжение (со знаком минус ) у расчетной границы отсека, В случае развитого растянутого (ненагруженного) пояса расчет на устойчивость при одновременном действии напряжений о и т следует производить па формуле (90).

7.10. Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости, если значения условной гибкости стенки балки Яа превышают 3,2 при отсутствии подвижной нагрузки и 2,2 — при наличии подвижной нагрузки на поясе балки. Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать 2/г при 7„> 3,2 и 2,5Я, при ) ~3,2. Дойускается превышать указанные выше расстояния между ребрами до значения ЗЬ, при условии, что стенка балки удовлетворяет проверкам по пп.

7.4*, 7.6* — 7.9 и общая устойчивость балки обеспечена выполнением требований и. 5.16', а или 5.16', б, причем значения ! /Ь для сжатого пояса не должны превышать значений, определяемых по формулам табл. 8* для нагрузки, приложенной к верхнему поясу. В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опарах следует устанавливать поперечные ребра. В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части Ь„должна быть для парного симметричнога ребра не менее Л, /ЗО + 40 мм, для одностороннего ребра — не мейее л, /24 + 50 мы Толщина ребра г, должна быть не менее 2Ьь ~Я,/Е, Стенки багюк допускается укреплять односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариеаемых к стенке пером.

Момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парнага симметричного ребра. 7.11. При укреплении стенки одним продольным ребром необходимые моменты инерции /, сечений ребер жесткости следует определять„' для поперечных ребер — по формуле /,=-ЗЛ, Р; (89) дпя продольного ребра в поформулам табл, 26 с учетом ега предельных значений. Прн расположении продольного н поперечных ребер с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них вычисляются относительна оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки. Минимальные размеры выступающей части поперечных и продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям и. 7.10. (2,5 — 0,5 а/А ) атР/)9 (1,5 — 0,4 аЩ атР/л, 1.5л„Р 1,5Я/ 1,5Ь, Р 7л .Р 3,5ьжР 0,20 0,25 О,ЗО П р и м е ч а н н в.

При вычислении 7„ для промежуточных значений х,/З, допускается линейная интерполяция. 7.12. Участок стенки балки составного сечения над опорой при укреплении его ребрами жесткости следует рассчитывать нз продольный изгиб из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение втой стойки следует включать сечение реб а жесткости и полосы стенки шириной 0,65( (Е/Яу с каждой стороны ребра.

Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки. Нижние торцы опорных ребер (рис. 15) должны быть остроганы либо плотно пригнаны нли приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в зтих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать: в первом случае (рис. 15, а)— расчетного сопротивления прокатной стали смятию Я при о < (,5г и сжатию Я„при а > 1,56 ва втором случае (рис. 15, б) — смятию Я . Рнс. (6.

Схема устройства опорного ребра жесткости з —. я торце о примененном отрожхн, б — удаленного от торца о оно~ной пригонкой нли прнзвркой к нижнему поясу В случае приварки опорного ребра к нижнему поясу балки сварные швы должны быль рассчитаны на воздействие опорной реакции. 7.13. Одностороннее ребро жесткости, расположенное в месте приложения к верхнему поясу сосредоточенной нагрузки, следует рассчитывать как стойку, сжатук> с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости с~вики да центра тяжести расчетного сечения стойки, В расчетное сечение атой стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и паласы стенки шириной 0,65(,~Е/Я с каждой стороны ребра.

Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки, Снип П-ЕЗ-Вт' С. З! обаснснании расчетом наибольшие значения ЬИО следует умножать на коэффициент ««!КВ /и (где и„= Е или р = нн н = Ьг«А), но не более чем на 1,25. '7.19*. В центрально-сжатых элементах двутаврового сечения для стенок, имеющих расчетную высоту Ь„и укрепленных парным продольным ребром, расположенным посредине, значение Ь, /С установленное в и, 7.14*„ следует умножать на коэффициент (), определяемый при У„,«(Ь, «') в 6 по Формуле 8 = !+ 0,4 У', ! — 0,1-4)-, (92) Ь,»г' ~ Ь„гг' Ь н = О.Н„ГЕ/~~», (92, а) гдето,„. — условная гибкость стенки швеллернаго сечения, принимаемая по табл.

27*; где Ун — момент инерции сечения продольного ребра. При укреплении стенки ннецентренна-сжатого или сжато-изгибаемого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции 1, е ЕЬГР, расположенным посредине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять согласно требованиям и. 7.14* или 7,16". При расположении ребра с одной стороны стенки вга момент инерции должен вычисляться относительно оси, совмещенной с ближайшей гранью стенки.

Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов. В случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при вычислении Ь, следует учитывать развернутую длину гофра, Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям и, 7.10 настоящих норм. 7.20 . В случаях, когда Фактическое значение Ь„«г превышает значение, определяемое по и.

7.14* (для центРально-сжатых элементов не более чем в два раза), в расчетных Формулах за значение А следует принимать значение А вычисленное с высотой стенки Ь„, (в коробчатом сечении определяются Ь„и Ь„, для пластинок, образующих сечение и расположенных соответственна параллельно и перпендикулярно плоскости изгиба): для двутзнронаго и швеллерного сечений А„, =- А — (Ь„,— Ь )» для коробчатого сечения: при центральном сжатии А„= А — 2 (ь, — ьн )«- — 2(ЬВТ вЂ” Ь,)г,; при ннеценгренном сжатии и сжатии с изгибом А - А — 2(Ь, — Ь )г.

Значения Ь„следует определять: для центрально-сжатых элементов ц~веллернаго сечения гю Формуле для центрально-сжатых элементов днугавро ного и коробчатого сечений пс формуле Ь„к = г ). — = — 1 («.,„— /с) —, (92,6) где ) „„, — условная гибкость стенки соответствующего сечения, принимаемая па табл. 27* при гх = 0; Ь,» Я,' — — — условная гибкость стенки, при г )(Е вычислении Ьью принимаемая «(у! Ж. равной ) ! = — у — ' Ь )(Е' Ь вЂ” коэффициент, принимаемый равным для двутаврового сечения Ь = 1,2 + 0,15), (при ",„> 3,5 следует принимать т = 3,5) и для коробчатого сечения Ь = 2,9 + 0,2), — 0,7~ (при ) > 2,3 следует принимэты„= 2,3); здесь ! — условная гибкость элемента, принятая па табл.

27*; для ннецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых злемен гав по формуле (92, б), где значение )., следует вычислять по табл. 27", а значение Ь при т = ц. Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать только для определения площади сечения А при расчетах по формулам (7), (51), (61) и (62) настоящих норм. '7,21,, Ятенки сплошных кйлОнн при Ь г з2,3т(ЕЩ следует укреплять поперечными ребрами жесткости„расположенным на расстоянии (2,5 — 3)Ь, адно ат другого; на каждом отправочном элементе должна быть не менее двух ребер. Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям и. 7.10 настоящих норм. ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ (ПОЛКИ) ЦЕНТРАЛЬНО-„ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ, СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ и иаГНБАемых элементОВ 7.22*.

Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) Ь,.следует принимать равной расстоянию: в свэрнйх элементах — от грани стенки (при односторонних швах ат грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях — от начала внутренннгс закругления да края полки; в гнутых профилях (рис. 11) — от края выкружки стенки до края поясного листа (палки), 7.23'. В центрально-, ннецентренно-сжатых и сжато-изгибаемык элементах с условной гибкостью ), ат 0,8 до 4 отношение расче~ной ширины свеса поясного листа (полки) Ь, к толщине «следует принимать не более значений, опрнделяемых по формулам табл. 29*. При значениях ), < 0,8 или «„> 4 н Формулах табл.

29* следует принимать соответственно )„= 0,8 или ), = 4. 1. '1 ! ° е ° в В Фй в а" 1! В ° В а ° В ° ° ° Ф й .'В В а - а,а ° ° В 1 ° Ф 33 ' В ° а ° ° ° й ° Ф !' ° . а Ф ° й ° ° В ° 1 ° а ° ° в В Ф ° ' й В ° ° 3 ° ° > В ° В* ° ° ° ° ' В ° В й ' ° ° ° 4 В В ! ° в ° ° ! ° ! ! В ° ° ° 1 ° ! Ф Ф * ! в ° ° ' ° а е ° ° ° й аа -. ° .. - -! 3 !! Ф,- 1" В ° В- ° ° ! .й Ф в . а ' ° ": ° ! В 7 ° ° В ° ° ° й ° В ! ' е в йФ! ° ' В а ' В Вй э ° 3 а е ° Е йй ..

° ° 1. Вв й. = 1 . ° *В ° й. В ° а аь» ° ° ° ° ° ' 3 а В ' " ° . В й " " ° !-':=":::::: В, ", " ° ' ° :. ° " е ° ° : ° ° 3 ° 1 ' ° ' В ° й а ' ° ° !~Ф!' В ° а е В й В ° Ье ° ° ' ° 1' 3 Э В ° . ° 1 $ ° В 1 й . В 1 1 ° В Ф ' ° ° е в ' 1 ° ° : ! й ° ° ф! Сини И-98-81* С. ЗЗ % б~ г. — + г1 (94) б, 1 бал Р б1 = 2кгг сбк () (95) Таблица 31 Рис. 18. Схема конической оболочки вращения б1 = — И 02 = ~-; лг 21 г;г КЪ,И~Е/д.

(98) (101 ) 01=б2 = —; гг 2! стени с требованиями СНий по проектированию сооружений промышленных предприятий. При атом абсолютные значения главных напряжений должны быть не более значений расчетныхсопротивлений,умноженных нат,. 6.2. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рис. 17), находящихся гюд давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следует определять по формулам: где с, и 02 — соответственно меридианальное и кольцевое напряжения; г, и г — радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхности оболочки; л — расчетное давление на единицу поверхности оболочки; г — толщина оболочки; Š— проекция на ась з-з оболочки полного расчетного давления, действуюшв.