Abramovich1 (И.И. Абрамович, В.Н. Березин, А.Г. Яуре - Грузоподъемные краны промышленных предприятий), страница 8

Прн совместном действии поперечной и продольных нагрузок для проверни устойчнвостн балок можно нс- 4.6. РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТО — ! а) О 1 Я / а' Ю) Прн проверке прочности элементов, изгнбаемых в одной нз главных плоскостей моментом М, следует выполннть следующее условие: — ~( //дую (4.22) М йущ!л где йгщзв — минимальный момент сопротивления сечения элемента. Значения касательных напряжений т в сечениях нзгнбаемых злементов, нагруженных поперечной силой (7, должны удовлетворять условию х = — ~(/7зуа. (4.23) 05бр збр/ гДе 5бр — статический момент отсеченной части сеченна; убр — момент ннерцни сечения; 1 — толщина стенкн (двух стенок).

Прн налнчни ослабления стенки от. верстнямн для болтов значения ч по формуле (4.23) умножают на коэффициент м = и/(а — й), (4.24) где а — шаг отверстий; й — диаметр отверстия. Для стенок балок, рассчитываемых по йюрмуле (4.23), должны быть выполнены условия У'оз -1- 3т„-"д ( 1,13/!злую тхд ~( !!эра (4.25) где о„= Му/7 (здесь у — расстояние от нейтральной оси до рассматриваемой точки сечения); 'г„д = (7/(/й)— среднее касательное напряженке, вычисляемое с учетом формулы (4.23); й — высота стенки.

Прн проверке общей устойчнвостн двутавровых балок для ориентировочных расчетов устойчивость сжатого пояса можно рассматривать в направления его максимального момента ннерцнн. Для более точной оценки устойчивости рекомендуется использовать завнснмостн Р < Ркруа/ М < М„ру„(4.Ы) где Р, М вЂ” соответственно действующне н плоскости наибольшего момента инерции сеченнн балки расчетная сосредоточенная нагрузка н нзгнбаю- щий момент; Ркр, М„р — критнческне нагрузкн н изгибающий момент.

Значення Ркр (кН) н М„р (нН и) определяют по формулам: Ркр = 1.3.10эйМй' в ' (4 27) Мк = 1,3 Оэйй' д, (4.28) где уд — момент ниеРцнн сечеинЯ балкн относительно вертикальной осн, смэ; /д — момент инерции сечения балки на кручение, см'! / — пролет балки, см; й — коэффициент формы сечения; И' уа й= г/ 1+4 — — ' Р 7 д Ь вЂ” высота сечення балки, см; й'— коэффициент, учитывающий внд н характер нагруження баякн (табл.

4.9); /г" — коэффициент, учнтывающнй высоту приложения нагрузки; его определяют в зависимости от нзгнбно-крутильной характеристики сечения, пролета балки ! н отношении сз = !/й во ркс. 4.7 (92) Прн сечении балки, имеющем только одну вертикальную ось свмметрнн, 27„'7"„ уд = 7, " "„, (4.29) д д Рнс. 4.7. Завнснмость коэффициента А" от а = !/Ь1 а лрк нэрэыэщаквк ходовых колес груэавай эвлэжкк ла вэрхкэыу пояску бвлкщ б арк лервыэщэввв хадавых калев па полкам ххжвага пояса бэлла 2э Особенности расчета стальных конструкций Проверка устойчивости изгибаемых и сжатых элементов воны, ие потерявшие устойчивости, выпучившегося злемента. При.

этом конструкция продолжает сохранять ра. богоспособное состояние (26). Предельная нагрузка, воспринимав. мая сжатой пластиной, пользовать следующие зависимости: Рв И/в — + — 2 < у,; (4.30) 1 кр «/кр Мв И/в — + — < 7„(4.31) Мт р Ып„ л) 2 б-ба ~~-В Рис. 4.8. Схема балок крановых конструкций: с — общий впд балки; б — пппсрсчпсс сечение сттвввпй двутвврпвай бвлвп; в — пв- псрсчвсв ссчсппс прпквтпай двутвврбвай балки только диафрагмами, следует выполнять по формулам: сом, следует рассчитывать по формуле ~ / ~а(1 — 2«т/«в/)~2 ( т )2 )тт ( — ) + ( — ) ~< Ус; (436) <у, (4.41) 1,14 10в/в где ост (О 5 1 1 Ит (4 42) — 2/ ./)2 Ч2 апр — — 6,5.10' ( — ); (4.37) '( ,~ тпр = 1 25, 10в ( 1 0,76 Ч Н/7в ,2 ) й/7 4.6.

ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Мх а= — у; /х (4.33) т = О/(1«), (4.34) где 7 — момент инерции площади сеченая относительно оси Х; Мх, О— средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; прн а ~ И их следует определять для более нагфяженного участка. Устойчивость стенок не требуется проверять, если условная гибкость стенки Х„= «;/ )гРр/Б (4.35) ие превышает значений 3,5 и 3,2 соответственно при двусторонних и односто онних поясных швах.

Р асчет стенок балок симметричного сечения относительно горизонтальной оси поперечного сечения, усиленных где Р н И/, М вЂ” соответственно дей. ствующие на балку поперечные и сжимающие нагрузки, изгибающий момент; Р и И/пр, М„р — соответственно кр крнтическйе значения поперечной и сжимающей нагрузка, изгибающего момента при нх раадельпом действии. Проверку устойчивости балах из стали при 17р < 240 МПа производить не следует, если отношение расстояния 1 между тачками закрепления сечений балхн от поворота х ширине Ь сжатого пояса не превышает 1/Ь = 15 и 1/Ь = 24 при нагрузке, приложенной соответственно к нижнему н верхнему поясам.

При /72 ) 240 МПа эти значения 1/Ь уменьшают на 20 84. Стенки и поясные листы рассматривают как тонкие пластины, нагруженные в срединной поверхности сжимающими и сдвигавшими силами. Критическое напряжение а„р, определяемое в предположении упругой работы пластины, соответствует отношению ширины пластины к ее толщине Ь/1 ) 60 ... 100. Для пластин с ЬП < < 60 ... 100 расчетные значения а„р будут превышать предел пропорциональности материала а, что соответствует области работы пластины за пределами упругости.

В соответствии с действующими в краностроенин нормативамн в качестве предельных принимают нагруэхн, вызывающие потерю устойчивости в упругой области. Однако в реальных конструкциях, состоящих из яескольких элементов, при выпучнвания одного из элементов происходит перераспределение нагрузок на другие элементы и Рпрвд Ы У отапр ('$.32) где Ь вЂ” ширина пластины; 1 — толщина пластины; от — предел текучеств материала пластины; а„р — крнтичесное напряжение, определяемое в пред. положении упругой работы пластины.

Указаняя по расчету местной устойчивости элементов балок н стенок (полок) открытых профилей приведены в СНиП П-23 — 81, а для гнутых профилей в работе (28). Проверка устойчнности стенок н поясных листов, изгибаемых балок крановых конструкций. Рассматриваются стенки балах, не испытывающие местной сжимаюсцей нагрузки. Проверяется устойчивость отсека стенки (пластины), ограниченного поясами балки и соседними поперечными основнымн ребрамн жесткости (рис.

4.8). Расчет выполняют с учетом нормального сжимающего и среднего касательного напряжений у расчетной границы стенки: (4.38) где й — длина меньшей стороны пластины (Ив/ илн а); )т — отношение большей стороны пластины х меньшей. В стенке балки симметричного сечения, усиленной, кроме диафрагм, одним продольным ребром жесткости, расположенным иа расстоянии Ит от расчетной (сжатой) грани отсека (рис. 4.8, сечение Б — Б) пластины, на которые это ребро разделяет отсек, еле. дует рассчитывать отдельно. При расчете пластины, расположенной между сжатым поясом и продольным ребром, должно быть соблюдено условие — + ( — ) < 7„(4.39) 12 где а 2=1 1Ов И', (1 — «1/«./) ' (4.40) Пластину, расположенную между продольным ребром и растянутым поя- Критические касательные напряженна т„г, т„.в определяют по формуле (4.38) с подстановкой в них размеров проверяемых пластин.

При усилении верхней пластины дополннтельнымн короткими поперечными ребрами (см. рис. 4.8) верхнюю пластину рассчитывают по формулам (4.37) и (4,38), в которых следует вводить величину а, (расстояние между осями смежных коротких ребер). При отсутствии продольных ребер жесткости н выполнении стенок только с диафрагмами н короткими ребрами для расчета используют формулы (4.37) — (4.38), причем значения расчетной высоты следует уменьшать на (о Н (и,/= 0,9«). Проверку устойчивости стенок балон с более развитым сжатым поясом следует выполнять с учетом следующих изменений. Для стенок, усиленных только диафрагмами, в формулах (4.37) — (4.39) з пачек пи «в/ следует принимать равными удвоенному расстоянию от нейтральной оси до сжатой стороны отсека.

Для стенок, усилен- Особенности росчелво си«альных конструкций 4.!О. Необходимый момент инерция сечения Хв продольного ребра Значення 7 «х/«в! Рис. 4.10. Зависимость угла наклона (перегиба) <р листа от толщины листа ! и катета К сварного шва манснмальные необходимые мнннмальныв йб б,б (2,5 — 0,5о/Ив/) (ав!в/Ив!) (1,5 — 0,4о/Ив!) (ов!в/И 1) 15И !а 1 5И /в 1 5«в/1 7«в//в 3 5«в!~ 0,20 0,25 0,30 б,г по формулам, табл. 4.10; при атом на т1в ( /в ( /в тах. При расположении ребер (продольных и поперечных) с одной стороны степки моменты инерции сечений каждого из них вычисляют относительно грани, совпадающей с поверхностью стенки.

Расчет стенок из листа периодического профиля должен отвечать требованиям РТМ 24 090 76 — 84 «Краны мостовые. Методы расчета стенок пролетных балок с гофрамнв. Сжатые пояса балок крановых конструкций. Сжатые пояса коробчатых балок допускается проверять по формулам (см. рис. 4.8) Значение погиби / зависит от соотношения толщины стенки 1 и катета сварного шва К, а также шага ребер Ь. Приближенно / можно опреде.

лить по формуле [!3!] /= Ь 18 ф/!6, имеют начальную погибь ме со стрелкой. Действующие иа кромках пластин напряжения о„распределены по лила иейиому закону. Вследствие увеличения прогиба сжатой пластинки (рис. 4.11, и) ее средняя часть разгружаегся и возникают напряжения оя, действуЮщие в направлении кромок, свободных от внешней нагрузки. У изогнутой пластины (рис. 4.11, б) в сжатой зоне распределение напряжений теряет линейный характер.