Abramovich1 (И.И. Абрамович, В.Н. Березин, А.Г. Яуре - Грузоподъемные краны промышленных предприятий), страница 12

Эпюра изгибающих моментов, дей. ствующнх на диафрагму, показана на рнс. 4.31, б. Напряженна в участках стенок и балок, примыкающих к диафрагме, еле. дует суммировать, с учетом их нацравления, с напряжениями при изгибе н других силовых воздействиях. Более точный расчет раиных диафрагм приведен в РТМ 24 090.73 — 83. (=)7И, )гт, ~ Рнс. 4.31. Схема к расчету раиной диафрагмы: а — схема дквфрвгмм: б — эпюрв кэге- Свющвх момевтвв 4.13.

РАСЧЕТ ДИАФРАГМ ПРОЛЕТНЫХ БАЛОК Снлошаые диафрагмы. Верхнюю кромку диафрагмы проверяют на сжимающую распределенную нагрузку (МПа) 4 = Ь эю 0 8Увйз (4.69) р где Р— нагрузка нз колесо грузовой тележки; Ь вЂ” ширина подошвы водтележечного рельса (илн подкладки нод рельс); ( — толщина диафрагмы.

Аналогичным образом проверяют сварные швы креплении диафрагмы к поясу. Прн приварке диафрагмы од. носторонннм швом следует принимать ус = 0 4хн0,5. Прн проверке устойчивости диафрагмы необходимо выполнить следующее условие: Ь ~у 1,8 10 ~ В ), (4.70) где  — ширина диафрагмы.

Рамвые диафрагмы. Момент инерции 1д стоек н рнгелей этих диафрагм (рнс. 4.31, а) может быть определен исходя нз следующих условий: РЬ Ь Ь 96В1 ('+ ь )' !Ооо ' — — (4.72) 1д 2 !000 где Р— обобщенная нагрузка, приведенная к'вертикальной грани н учи- О,4 О О,4 ОВ йх,гЯ( ' Рнс. 4.30. Зависимость коэффициента Р-уменьшения расчетной ширины поясов балки коробчатого сечения от парамзтра Ьв/Гс( Особенности расчета стпльимх конструкций расчет соединений крановых конструкций чета сварных соединений», а также согласно рекомендациям [23, 65). Сварные сагдикгкия со стоповыми швами.

Напряжения в стыковых швах рассчитывают так же, как в элементах конструкции, испытывающих аналогичную нагрузку. Напряжения в шве, расположенном перпендикулярно к направлению действующей силы М (рис. 4.32, а), При расположении рельса ие над стенкой балки следует учитывать дополнительные напряжения от изгиба рнгеля, Рнгель в этом случае допускается рассматривать в виде шарнирно-опертой на стенки балки с сосредоточенной яа(рузкой. Короткие диафрагмы (ребра). Ик проверяют иа сжимающую нагрузку по формуле (4.69) и иа изгиб, аналогично рнгелю рампой диафрагмы. Швы крепления ребра к стенкам следует проверять иа срез с учетом места расположения рельса по ширине балки.

Толщину ребер принимают равной наименьшей толщине стенок. 4.14. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ ' КРАНОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ Сварные соединения. Расчет сварных соединений следует проводить на основании указаний РТМ 24.090: 82 — 85 <Краны грузоподьемиые. Нормы рас- б Рнс. 4.33. Схема к расчету угловых швов: и — рьснстнья ьыспть ыьь: — продольных углппых; < — лобовых; г — углпьых, а рьбпт<ющнх я< срсь н н<гнб 51 ош у'а' „-)- а» „+ а а „-(- Зтх к.

ь, )7 р)У' (4'76) где оп,„, ашр — нормальные напряжения в соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям; т— касательное напряжение от среза. При контроле качества швов физическими методами н 1п» = 1 расчет прочяостн стыкового соединения выполнять не требуется. Сварные соединения с угловььни шзами, расиомпклккыми з продольном и м(<~ < ~ ~м Рнс. 4,32. Схемы к расчету стыковых швов: и — прямого прн дьйстьнн продольной снлы: б — косого прн дсйстьнн продольной силы; < — прн ньгябс аш= — ~<)7 рус, (4.73) М где 1ш — расчетнаа длина шва, принимаемая равной полной его длине 1 в случае вывода концов шва иа йодкладные планки, илп 1ш = 1 — 21 (здесь ! — наименьшая толщина соединяемых элементов).

Если в соединениях невозможно обеспечить полный провар по толщине свариваемых элементов путем подварки корня шва илн применения остающейся стальной подкладки, то в формуле (4,73) вместо 1 принимают 0,71. При действии силы М под углом а ~ 90' относительно осн шва (рнс. 4.32, б) напряжения в шве Мз(пи. Мсоза 1 . (4.74) Нш ' Нш При действии иа соединение (рпс. 4,32, е) нзгнбающего момента ош = М!йгт, (4.75) где йрш= 1ш!6 — момент сопротивления шва. Прн расчете соединений, работающих иа нормальные напряжения и срез, следует выполнить следующее условие: поперечном направлениях относительно дейст<ующая казрузок.

Этн соединения рассчитывают исходя нз равномерного распределения действующей силы М по длине шва 1т1 рассматривается нозможносгь разрушения металла по условному срезу по металлу шва (сечение ! на рнс. 4.33. а) и на границе оплавления основного металла со швом (сечение 2 иа рис.4.33, а). Касательные напряжения: сечение 1 М ; Л рУН (4.77) Ш сечение 2 М К (М,Т; (478) < ы где С вЂ” коэффициент, учитывающий направление действия сил; ()1, ()х коэффномеиты, учитывающие глубцну проплавлення основного металла в зависимости от вида сварки, положения шва и катета шва, прочности основного металла; для сталей с )1р ( ' ~ 580 МПа значения р! и ()х принимают по табл.

4.17; для сталей с )(р ) ) 580 МПа, независимо от вида сварки, положения шва н диаметра сва- рочной проволоки, ()! = 0,7 и = 1,0; К вЂ” катет шза; 1ы — Расчетная длина шва, принимаемая на 1О мм меньше его полной длины 1ь (см. 4.33, б и н); Яы), Мнп — расчетные сопротивления угловых швов нз срез соответственно по металлу шва н металлу границы сплавлеиия.

Значение коэффициента С для катетов швов менее 4 н более 15 мм принимают равным 1, Для других случаев прн сварке сталей с Яз ) 245 МПа С= 1. При сварке сталей с Яр — — 225 —: †: 245 МПа значение С ойрейеляют по'рис. 4.34 в зависимости от угла ы между иаправлеимями дейстВия силы М н осью шва Оу н угла ю между плоскостью ОХУ н плоскостью кон. такта сварнваемых элементов. Прн совместном действяи силы М и изгибающего момента М (см. рнс. 4.33, з) дополнительно определяют касательные напряжения от действия момента ч = Мl(29У'), (4.79) где йг' — момент сопротивления шеа, определяемый для металла шва н границы сплавления. Особенности расчета стальных конструкций Расчет соединений крановык конструкций Катетм швов, вв пад сварка (дваветр про.

волока Ф ин) Полежаева шва З...в 1 6...12 ас й 16 в более И...16 5, ~)АО~ 1!О 1,!О 0,70 Автоматическая (й = 3 —:5) То же (11 0,90 В лодочку Автоматическая н механизированная (й = 1,4 †: 2,0) Нижнее Ручная мехаииэи. рованная (проволокой сплошного сечения .при й ( ( 1,4 нлн проволокой из порошковых материалов) В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, в потолочном положе- нии 0,70 )Р з и лг ы ы ты Рис. 4,34. Зависимость коэффициента О направления действующего усиляя от угла ш Прн проверке прочности следует выполнвть следующее условие: )Гч~~, + '161 ()7 7", (4,80) 4.17.

Значения иовффициентаз ()1 и ()а Рнс. 4.35. Схема к расчету соедини. тельиыз швов крепления уголка Прн креплении мемеита, нагруженного силой )У, одновременно лобовым п продольным угловым швами (рнс. 4.35), условно прниимак)т, что лобовой шов 3 воспринимает нагрузку Рш обусловленную предельной несущей способностью соединения, Нагрузку Р, определяют: для металла шва Рз = С())К(шзРш)уе, '(4 81) для границы оплавления Рв = С() К( з)7 7 (4 82) для расчета угловых сварных швов 0,90 0,80 0,70 Угловые швы, расположенные вдоль действия снл, рассчитывают на общую силу РФ = )Фа+ ! Фа = ))) — Рз ш1в.

Прн расчете крепления уголков н других несимметричных элементов учитывают аеразномерность распределения нагрузки между угловымн швами, расположеняымн вдоль действия сил, Для равнобокового уголка (см. рис. 4.35) Рф, = 0,7РФ) РФ, = О,ЗРФ, Расчетную длину угловых швов, расположенных вдоль действия сил, принимают не менее 4К или 40 мм, но пе более 85К))) (за исключением швов, в которых силы возникают по всей длине шва, например, поясные швы в балках). Болтовые соединения. Расчетное усилие А)гн которое может быть воспринято одним болтом: прн срезе )Уь = РьарьАУсна( (4.83) прн смятни Ц = Йьруьй ~~ 17; (4.84) прн растяжении )Уь = "7ыАьну;, (4 85) где )16„ )1ьр, Яы — расчетные сопротивления болтовых соединений; наружный диаметр стержня болта; А— расчетная площадь сечения болта Аьв — площадь сечения болта по резьбе; ~1 — наименьшая суммарная толщина элементов, работающих на смятие; ла — число расчетных срезов одного болта; ус — коэффициент условий работы; 7 — коэффициент условий работы соединения.

Значения коэффициента у а зазиь самости от особенностей соединения следующие. Болты: црнзонные и повышенной точности ...,.... 1,0 грубой точности...,, . 0,90 Прн расположении болтов вблизи края элемента н с малым шагом (а ~ 1,5й, Ь,~ 2й); в расчетах на смятке в элементах конструкции нз стали с )7р ~ 380 МПа ....,,, 0,85 При креплении одного мемеата к другому с помощью прокладок или других промежуточных элементов, а также прн креплении с помощью односторонней аакладки ... 0,90 В соответствующих случаях коэффициенты уь длЯ Различных Условий работы учитывают одновременно.

Особенности расчета соединений с балтами, воспринимающими сдвнгающне усилия. Прн деаствнп знакоперемеииой нагрузки следует применять устанавливаемые без зазора болты (призонные) илн обеспечивать восприятие силы, действующей на соединение, силами трения в плоскостях соприкосновения деталей. В этом случае рекомендуется применять высокопрочные, болты с контролируемой затяжкой и специальной подготовкой соединяемых поверхаостей (СНиП 11-23 — 81). Прн использовании соединений с неконтролируемой затяжкой болтов расчетная сила воспринимается каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним болтом: )б' = ЛзА 6„руб, (4.86) где )) = 0,25 — коэффициент трения; уб — коэффициент условий работы; при!2 мм (й ( 20 мм уб — — 0,4; прн й ) 22 мм 711 = 0,6.