Abramovich1 (И.И. Абрамович, В.Н. Березин, А.Г. Яуре - Грузоподъемные краны промышленных предприятий), страница 11

4.23, а) пояса в пределах проемов испытывают мествый изгиб от поперечных сил Р, а стойки, воспринимающие продольные сдвигающие усилия Т, также испытывают изгиб, Поверочные расчеты таких балок рекомендуется выполнять с использованием ЭВМ. Согласйо схеме на рис. 4.24 напряжения в поясах н стойках безраскосной балки от общего изгибающего момента М, и местных язгибающпх моментов М, =- РаЛ;1 Ма = Р,Ла; М, = гб- а1 и) Если местные напряжения превышают допустимые пределы, то нижний пояс усиливают подваркой полосы (рис. 4,22, а), которая служит в качестве распорки, препятствующей изгибу полок (рис.

4.22, б) ]90]. При этом напряжения в полках о'= пй, (4.63) где о — напряжения, определяемые по формулам (4.60) и (4,61). Звачення й принимают в зависимости от отношения толщяны (а полосы н 11 полки двутавра: (т/(а.... 0,25 0,5 1,0 2,0 н более й..... 0,85 0,75 0.60 0,5 Приведенные выше значения й сира. неллины только в случае приварки полосы сплошнымн швами, катет которых составляет 60 ... 80 ьй гуаи- Особенности расчета стальнми конструкций Рис.

4.21. Значения иозффнцнентов местных напряжений: с, б, — С, С дла балон с параллсльимми соплами; г, г — С дла балок с иаклоиимме х полками Рнс. 4.22. Схема нижней полки с усиливающей полосой: о — устаиоька усилиааюжеа полосы; б — схема деформации иижисе полки под еа. тру*коз Расчет бюраслосных и лерфпрированньи балок Прн приближенных расчетах напряжения от общего изгибающего момента Ма находятся по известной формуле о = 'т(ь))р где 37 — момент сопротнвления сечении с учетом наличка проемов.

Расчетная схема для определения местных изгибающих моментов показана на рис. 4.23, б. Балка представлена в виде рамы; заменяющие стержни расположены по линиям центров тяжести соответствующих элементов. Моменты от действия поперечной силы Р определяют, предполагая, что поперечные силы распределены между поясами ) и 2 пропорционально кх жесткости: Р, + Р, = Р; Р,)Р, =)х))а. При этом нулевые точки эпюр момевтов в поясах расположены посередине панелей. В стойках поперечные силы распределены пропорционально жесткости поясов (~)йа = 1х))з). Сдвигающее усилие Рх( Рт( Т= — = —, 2йа 2(ха Рис.

4.23. Схема для определения изгибающих моментов безраскосной балки: а схема балки; б — ьпюра мсстимл иагибаюжих момситоа Расчет лиртовмк конструкций Оа/бенков/ни ршчета стальных конструкций Е Рис. 4.26. Схема сварной перфорированной балки Расчетные значения местного изги- бающего момента, действующего в се- чениях 1 — 1 и 11 — 11 перфорированной балки, сваренной из двух тавровых профилей (рис. 4.26), М = Рг, аа12, плечах действия этих снл соответственно)ьт, Хэ, Хэ. Прогиб перфорированной балке рекомендуется рассчитывать, как для балок со сплошными стенками, вводя коэффициент 1,15. Г р — ) — -4— 1// ! б /Т р -*- и г а/ й/ Рнс.

4.24. Схема к расчету безрзскосной балки: а — расчегиаи схема участка балки; б — зпюрм иармальима иапрюкаииа е сечевики 1-1 и 11 — 11; о — иаприжсиис ат общего изгибающего иамеита; о — иаприжеике м аг масгиага мамсига где Рг, Рэ — поперечная нагрузка, приходящаяся на верхнюю ! н нижнгою 2 части балки; а — длина горнзоитального участка впадины.

Значительная концентрация напряжений, возникающих у углов проемов перфорированных балок, ограничивает нх применение е кранах группы режима 1К ... ЗК. Касательные напряжения на уровне горизонтального соединительного шва перфорированной балки Р +Р, Ьа! а ' 4.12. РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ЗА КРУГЛ ЕН НЫМИ ПЕРЕХОДНЫМИ УЧАСТКАМИ б1 б/ Рис, 4.25. Схемы переходных участков окон р/ = Тйа (здесь )ьа ... Ха — плечи дей.

ствия сил Р,, Ра н Т): оа — — Ма(йга,' ом =- М//йг/, где яуе — момент сопротивления сечения балки по проему (сечения 1 — 1, 1!†!/); 2У/ — моментм сопротивления сечения поясов (!, 2 и стойки 3 см. рнс. 4.23). Для элементов опорных панелей моменты, полученные расчетом, рекомендуется увеличивать на 20 ... 25 аг4, а для элементов павелей в местах приложения внешней нагрузки и в панелях, смежных с опорнымн, момент рекомендуется увеличивать на 1О ... ! 5 ей .

Напряжения определяют в местах сопряжения поясов и стоек. При сопряжении стойки с поясом Радиусом переходного участка г ) ~ 1,5Ь (рис. 4.25, а) можно не учиты. вать концентрацию напряжений в иа. чапе округления пояса. При г = Ь вследствие возникновения концентрации напряжений прочность узла снижается на 20 ... 25 ей; прн прямолинейномм переходном участке (рис.

4. 25,б) прочность уменьшается на 40 ... 45 ай. При примыкании стойки к поясу и наличии усиления в анде дополнительных ребер (рис. 4.25, в) будет обеспечена равнопрочносгь узла соедннення стойки с поясом. Прн отсутствии перехода напряжения увеличиваются в 1,8 ... 2,5 раза. За расчетное прн этом следует принимать сечение по углу проема. Определяя напряжения от нагрузок ходовых колес грузовых тележек, изгибающий момент находят, как для неразрезиой балки на жестких опорах. где Ь, — высота балки по центрам тя.

жести тавровых профилей; 1 — толщина стенки (наименьшее значение по сравнению со значениями 11, !а)1 !— шаг окон. Стенку балка проверяют на устойчивость против бокового выпучивання при действии силы Р, -1- Р,. Балку можно рассматривать как сжатый стержень высотой Ьт, шириной а и толщиной 1 (см. Рнс. 4.26) (132). Деформации безраскосных балок с пролетом 6 ки 6' + 0,8 ~6', (4 65) где 6' — прогиб от общего изгибающего момента Ма для балки с пролетам Е и моментом инерции поясов !е1 7'6"— суммарнан деформация балки от прогибов всех поясов от проемов и стоек, нагруженных силами Ра, Рэ н Т, прн К этим конструкциям относят узлы затяжек опор козловых кранов (Рис.

4.27, а), переходные участки пролетных балок (рнс. 4.27, б) и др. Для сплошных нлн тавровых профилей с относительно узкимн полками при отношении ширины к толщине Ь/! «(5 ... 8 расчет производят с использованием известной в сопротивлении материалов теории кривого бруса. При изгибе тонкостенных профилей следует учитывать действие поперечных снл Р, нагружающнх пояса (рис. 4.28, а, б). При изгибе тонкостенных профилей участки поясов, удаленные от стенок, стремятся занять прямолинейное положение, В результате возникает поперечный изгиб пояса, и значительные его участки выключыотся нз общей работы сечения.

Между поясами и стенкой возникают радиальные силы. В том случае, если действия изгибающего момента приводят к уменьшению кривизны поясов, то поперечные силы стремятся отделить пояс от стенок (рис. 4.28, а); при противоположном действии момента пояс поджат к стенкам (рис. 4.28, б). Поперечный изгиб наиболее неблагоприятно сказывается на прочности Особенности расчета сталв«ых «омструкяий Ршчет диафраем аролетлегх балон Рнс.

4.27. Схемы листовых конструкций с криволинейными переходными участ- камн Рнс. 4.28. Схемы деформаций участка криволинейной двутавровой балки нри изгибе Р 0 01 02 03 04 0.5 06 07 08 09 1,0 0,99 0,98 0,95, 0,92 0,88 0 84 0,80 0,76 0,73 у . . . .. . . О 0,30 0,58 0,84 .1,06 1,24 1,33 1,49 1,58 1,64 В формуле (4.66) коэффициент Дли коробчатых профилей свалками одинаковой толщины коэффициент ()к уменьшения ширины поясов может быть оценен по рис, 4.30 в зависимости от параметра Х = а(~/(Ь(а) [84). Прн Ьв) 1,2Я1 4/ ! й = 1,28 ~' ~~ 2 .

(4.68) У Вэ(2 . ! 1+ )сйь Ва = ),Ь 1, 2тйь, (4.66) Коэффициент поперечных ианрнженнй ал 1 -1- 1,05— )7212 ук = , (4.67) 1+ 1,43 —,, поясов н односторонних угловых швов, часто используемых на переходных участках. Наиболее нагруженным является участок пояса со стороны внутренней стороны закругления. Для ориентировочной оценки напряжений в двутавровых профилях используют теорию расчета сплошных брусьев большой кривизны (111). Прн этом продольное напряжение о (рис. 4.29, а) находят, вводя в расчет уменьшенную ширину пояса Ь = 2Ь'+ + ьв (здесь ь' = Бьг). Поперечные напряжения у основания полки а = уа . Значении коэффициентов р' н у в зависимости от параметра р = Ь~!/(Я1) следующие. Более точный расчет тонкостенных стержней криволинейного очертания приведен в работе (58).

Для стержней (балок) с ломаной осью (см. рнс. 4.27) может быть использована методика, разработанная Е. М. Концевым н А. П. Антоненко для, крановых балок. Несущая способность переходных участков может быть увеличена установкой ребер илн диафрагм. 12« 1,О о,в О,б Рнс. 4.29. Расчетные схемы сечения криволиней- ных балок: а — ДВУ22ВРВВай; б — «огсз«втой тывающая нагрузки всех видов, дей. ствующие иа балку; 1д — момент инерции сечения диафрагмы (с учетом присоединенной полосы стенки нлн пояса шириной соответственно 2. 10(с или 2 !Огв); 1 — момент инерции сечения балки.