Богуслаев (Богуслаев В.А., Муравченко Ф.М., Жеманюк П.Д., 2003 - Технологическое обеспечение эксплуатационных характеристик ГТД. Том 1), страница 9

р (1.14) где К= ср ~' ° )с ус г/60 Ра,' К= .Р.)с.г.7,7'60 Р„; ор — напряжение сдвига при резании, Па; Влияние схем формообразования шлифованием профилей спинки и корьпа пера лопаток на стабильность сил шлифования можно также оценить в соответствии с принятым критерием стабильности Л р, . Рассматриваются две схемы обработки, основным отличием которых является способ подачи на строку. В соответствии с первой схемой (рис. 1.62) подача на строку осуществляется поступательным перемещением инструмента вдоль оси лопатки, а в соответствии со второй схемой, подача на строку инструмента осуществляется периодическим поворотом лопатки (рис. 1.63).

В соответствии с 11.!Ц силы резания для первой и второй схем формообразования имеют вид: Р,' = ср 1' А - р. Яс - г/60 1'„(р+ га) (1.11) ЛР =К "— ор, !Р+Г.)' (1.15) др тз — К„д р (1.16) (1. 17) Рисунок 1,62 — Схииа обработки пера лопатки понеречимми строчками 1,0 0,75 Гц Зс ~ус л Расунак 1.63 — Схема обработки пера лопатки продольными строчками трения и Ус р~ р лопатки, Гк — скорость козтирования, м/мин; — козффициент пропорциональности, зависящий от угла переднего угла; — подача на строку,мм; — угол поворота на строку, рад.; — глубина резания, мм; — скорость резания, м/с; — радиус кривизны кривой, образующей сечение '," мм; — радиус кривизны инструмента, мм.

ззизт.та!зЬ-!а.зрь.тн - Самолет зиаиззи рузаынзз?! Продифференпируем уравнения (1 13) и (1.14) и запишем в отклонениях: С учетом уравнений (1.15) и (1.!б), а также уравнений (1.11) и (1.12), получим выражения для коэффициентов стабильности каждой из оцениваемых схем формообразования: 71р )Р ! (1.!8) В соответствии с полученными уравнениями построены графические зависимости для коэффициентов стабильности сил шлифования для каждой из схем формообразования в относительных единицах р/Г„(рис.

! .64). 0,5 1 2 3 4 5 Р Рнстиж 1-64 — Зааисимость козффнпнентоа стабвльзмсзи сил знлвфааанин узрз для двух схем формообразования пера лопатки от относительной кривизны р/Г,т 7 — лля корыта прн формообразовании по схеме рнс. !.62; 2— для спинки прн формообразовании по схеме рпс. 1.62; Я вЂ” для коРыта при формообразовании по схеме рис. 1.63 76 77 (-)(+) , з .1 Из полученных графических зависимостей видно, что::::.,::„ коэффициенты стабильности лля рассматриваемых схеь(, ':р формообразования предопределяются кривизной обрабатываемой детали и с увеличением отношения р/г„коэффициенты стабильности' '".'-:, повышаются. При этом более стабильны силы шлифования (~~ >0,95) при;",, формообразовании пера лопаток в соответствии со схемой (см, ',:. рис.1.62), где подача на строку осуществляется периодическим,.: поступательным перемещением.

Поэтому, эта схема при формообразовании пера лопаток:,,'.( является более приемлемой, так как обеспечивает более высоку(о~. стабильность качества поверхностного слоя обрабатываемых ": поверхностей. 1.3.4 Обработка профиля пера вентиляторных лопаток алмазными крупини В технологическом процессе обработки профиля пера,,,' крупногабаритных вентиляторных лопаток из титанового сплавй:;- ВТЗ-1 перед операцией электр(хзлмазного шлифования профиля пер((-', производится фрезерование. При этом величина припуска на шлифование задается в пределаз(,":; 0,2 ...

0,55 мм па сторону, а поверхность профиля пера со стороны'- ' спинки и корыта не должна иметь резких перепадов. Шлифование выполняется алмазными кругами 1А1 300х127х20х5 -::;, АС15 ... АС20 400/315 М1-01 или АС15 ... АС20 М400/315 М2-15-4, '- рабочий профиль которых показан на рис. 1.65. При электроалмазном шлифовании применяются две".:.:'*:;~ технологические схемы обработки: продольными строчками (рис. 1.Щ:,',::! и поперечными строчками (рис.

1.67). Технологическая схема двухстороннего электроалмазною,-',.; шлифования (см. рис. 1.67) по сравнению с односторонниМ::':.;;, шлифонанием повышает производительность и точность обработк)(, '-"„ так как при этом осуществляется одновременная обработка с дв57)-;"' сторон пера лопатки и уменьшается деформация пера за счат ',"'-„.' компенсации действующего усилия резания [1.12).

Шлифование продольными строчками реализуется на ';;. модернизированных станках Л Ш - 1А и др.„а поперечными строчками::: -:;,!-,: на специальных станках моделей ЗАШП-500 и ЗАШП-1000 (рис. 1.6о). ннзт.тоЬЬ-)а.врь.тн - Самолет снонмн рузоенн?) Рисунок 1.65 — Рабочнв профиль алмазного кру)н ) — металлический диск; 2 — режущая поверхность круга (-) (+) Рисунок 1 66 — Схема одностороннего электроалмазнозо млнфоаання 1 — лопатка; 3 — алмазный круг; 3 — сопло подвода СОЖ 1:всунок 1.67 — Схема лаухстороннего электроалмазного нон)фовання 1 — лопатка; 2, 3 — алмазные круги; 4,5 — сопла подвода С()Ж 78 ими.яоЬЬ-!алрь.га - Самолет своими рушааи7! 79 Рисунок 1.оо — Электроакмазный шлифовяльный станок моиеаи ЗАШП-1ййй для одновриаенного шлифования корыта н снннкн нера вентиляторной лопатки 1.3.5 Формообразование входных и выходных кромок пера лопаток Для обеспечения точности размеров по хорде пера лопаткн,;- радиусов скругления и формы поверхности скругления кромкп": необхцдимо подготавливать под механизированное формообразование..4 Для этого в каждом поперечном сечении пера лопатки: поверхность А кромочного участка выполняется под углом 90 к средней:-;,:~ линии кромочных участков Си К( рис.

1.69) 11.13]. Подготовка кромок осуществляется подрезанием абразивнывс;-", кругом 1, который вращается с заданной угловой частотой вокал'":; оси О». Прн подрезании кромок, например, в сечении А~ плоскость;;; симметрии П1 кромочных участков в процессе резания остается.-";:- перпендикулярной плоскости 17р, являющейся касательной к режущей':;,'::,':,'. поверхности круга (рис. 1.69, а) . Для подрезания кромок в лругиа "; сечениях пера 2 осуществляется его перемещение вдоль кромки таким '::,'.

образом, например, для сечения А», чтобы плоскость симметрии 11а „';--'', его кромочных участков была перпендикулярна плоскости 17р,': '-.'~' (рис.1.69,6). В результате, при перемещении от сечения А~ к сечению Анна кРомке образуется поверхность, перпендикулярная к средней линии прикромочных участков в каждом поперечном сечении пера. Образование профиля кромок осуществляется возвратно- поступательными формообразующими движениями Б, которые ообшаются набегающему Аз и сбегающему А~ участкам ветви ленты в направлении, параллельном средней линии 0)-0! прикромочных участков С и К( рис. 1.70).

Величина перемещения вдоль поперечного сечения профиля пера задается в зависимости от геометрических параметров кромки. Для обработки других участков кромки по высоте пера лопатки осуществляется продольная подача Х Способ позволяет механизированно скруглять кромки, толщина которых изменяется в широком диапазоне как отдельных лопаток, так и расположенных в труднодоступных местах, например, в сопловых аппаратах и моноколесах. Сопряжение поверхностей пера 1 лопатки производится эластичным контактным роликом 2, огнбаемым абразивной лентой 3, который посредством упругого элемента 4 поджимается к обрабатываемой поверхности. При этом между основными элементами схемы выбраны соотношения таким образом, что равнодействующая от натяжения ветвей абразивной ленты 3 прохолит через ось Ог рычага 5, несущего упругий элемент 4 и контактные ролики 2 6 7, 8 огибаемые абразивной лентой 3.

В процессе образования профиля кромки пера эластичный ролик 2 совместно с лентой 3, осью 0~ и рычагом 5 обкатывается относительно оси Ог обрабатываемого участка сопряжения (рис. 1.71). Данная схема формообразования кромок со схемой обрабопси свободной ветвью абразивной ленты обеспечивает более плавное сопряжение пера лопатки. Сопряжение поверхностей пера лопаток производится и с применением эластичного абразивного круга с конической рабочей поверхностью. для осуществления одновременной обработки входной и выходной кромок лопатке 1 сообщается качательное движение И относительно ее продольной оси 0-0, а инструментам 2 и 3 соответственно взаимообусловленные перемещения Сз и Сз и 57 и Юз (Рис.!.72).

Станки, реализующие представленные технологические схемы формообразования, позволяют механизированно обрабатывать кромки пера лопаток компрессора в широком диапазоне их конструктивного исполнения (рис. 1.73 ... 1.77), 81 80 — О. 1 Дз г „Пз Рисунок 1.69 — Схема подрезания выходной кромки пера лопатки абразивным крутом л — подрезание в сечении А1; б — подрезание в сечении Ао Рисунок 1.70 — Схема фюююной обработка поверхностей сопряжении спинки и корыта пера лопатки свободной ветвью абразивной ленты прн ее аазвратно-поступательном формообразующем движении иизт.токо4о.зрЬ.ги - Самолет своими рукоми71 Рисунок 1.71 — Схема форвнюбразаваюю поверхностей сопряжююя абразввной пинтой, сзибввзжей эластичный контактный ролик Рисунок 1.72 — Схема одновременного форьюобрвиюания поверхностей сопряжения пера повязки эластичным абразивным крупен колес без бандажа Рисунок 1.7З вЂ” Ленточно-пнпяроаальный станок модели ЗЛШК-1000 для скруглеиня в полироаанвя кромок пера неитвляторных лопаток Рисунок 1.74 — Зона обработка промок пера аеитнлаторных лопаток на станке модели ЗЛШК-1000 юнм.тоИз-!ялрЬ.гн - Сямолст своими руянмит! Рисунок 1.75 — Опытно-промынглевный обрами робетотехвическог о модуля модели ЗЛШК-100АР для скругаеииа промок пера компрессорвых а4 У, =18гт=сгйф+7), Рисунок 1.77 — Левточпо-шляфавальямп спшок модели ЗЛШК-Д700 для скруглевия крепок пера лопаток моиолятямх колес 1.3.6 Полировапие аэродинамических поверхностей пера лопаток пера л н попе а детал раб атыв АБ (рис.