Дунаев, Леликов_Конструирование узлов и деталей машин_ 2004 (968760), страница 52
Текст из файла (страница 52)
18.18, в). Рис. 18.18 Рис. 18.14 Рис. 18.17 Рис. 18,16 326 б в Рис. 18.18 А — А Рис. 18.19 327 Для условий единичного производства неподвижные и качающиеся плиты конструируют сварными (рис. 18.19 и 18.20). При серийном производстве экономически оправдано изготовлять качающиеся плиты литыми из серого чугуна (рис.
18.21 и 18.22). Толщина стенок литых плит должна быть по возможности везде одинаковой. Для увеличения жесткости целесообразно применение ребер. Оси поворота качающихся плит (см. рис. 18,14) выполняют по одному из вариантов, представленных на рис. 18.23. Простейший из них показан на рис. 18.23, а. В этом варианте ось ! зафиксирована от осевого смещения установочным винтом 2. Широкое применение находит также осевая фиксация оси шайбой ШЕЗ 3 (рис. 18.23, б, в); на рисунке показаны оси для этих шайб двух исполнений: б — без борта, в — с бортом на одном конце.
Конструкция шайбы ШЕЗ приведена на рис. 18.24. При установке шайбу заводят в проточку оси до упора, после чего прогибают середину перемычки (рис. 18.24). Допускаемая осевая сила для шайбы на номинальный диаметр оси 14... 17 мм— 5,5 кН [1]. Оси поворота шарнирных болтов (см. рис. 18.14) конструируют по типу, показанному на рис. 18.25. Лвтоматическое регулирование натяжения ременной передачи производят также силой тяжести электродвигателя и качающейся плиты (рис. 18.26, а) или пружиной (рис. !8.26, б). Натяжение роликами. Для плоскоременной передачи большое значение имеет угол обхвата ремня на малом шкиве.
Поэтому при относительно большом передаточном числе и малом межосевом расстоянии целе- Рис. 18.21 2 5 .. Н11/411 Рис. 18.22 в Рпс. 18.23 Место протиба при замыкании Рис. 18.25 Рис. 18.24 328 сообразно натяжение ремня осуществлять котяжным роликом (рис. 18.27, а). В передачах зубчатым ремнем также целесообразно применение натяжных роликов. Для передач клиновыми и поликлиновыми ремнями угол обхвата ремня на малом шкиве имеет меньшее значение. Чтобы не вызывать изгиб ремней в другом направле- а б нии, в этих передачах лучше применять оттяжные ролики (рис. 18.27, б).
Рис. 18.26 Натяжение осуществляют грузом или пружиной. Конструкцию роликов (1 на рис. 18.27) выполняют по рис. 18.28. Диаметр 4, натяжного ролика должен быть 4> ) 0,88ь где И, — диаметр малого шкива. Если ведущий шкив ременной передачи установлен на валу электродвигателя, то удобно конец рычага 2 (см.
рис. 18.27) расположить на поверхности этого шкива (рис. 18.29). Иногда конец рычага 2 устанавливают на цилиндрической поверхности фланца крышки подшипника (рис. 18.30). Груз Груз Рис. 18.27 329 Глава 19 ЗВЕЗДОЧКИ ЦЕПНЫХ ПЕРЕДАЧ После расчета (см. 17 — 9, 131) цепной передачи получают следующие данные: шаг р цепи; число а зубьев звездочки, число о рядов цепи. Рнс. 19.1 Конструкцию звездочек цепных передач отличает от конструкции цилиндрических зубчатых колес лишь зубчатый венец.
Поэтому диаметр и длину ступицы выполняют по соотношениям для зубчатых колес (см. 5.1). Размеры (мм) венца звездочек роликовых и втулочиых цепей (рис. 19.1, а, б) определяют по следующим соотношениям: делительный диаметр 8„= р/зш (180/а); диаметр окружности выступов Р, = р[0,532 + + сВ8(180/а)]; .-.е диаметр окружности впадин Р; = Ȅ— 2г; диаметр проточки Р, = рсФ8 (180/з) — 1,3Ц а ширина зуба цепи однорядной б = 0,93В,„— 0,15 мм; двух- и трехрядной 6 = 0,9В,„— 0,15 мм; ! ширина венца В = (и — 1)А + б; радиус закругления зуба Л = 1,7Н,; ! координата центра радиуса Л с = 0,84; ! толщина обода б = 1,5(Р, — 8,„); толщина диска С = (1,2...
1,3) б. 4, Если профиль зуба в осевом сечении выполняют со скосом (рис. 19.1, б), что является предпочтительным, то принимают угол скоса 1 = 20, а фаску / = 0,2 б. Рис. 19.2 331 Рис. 19.3 В формулах обозначены: г = 0,50254, + 0,05 мм — радиус впадины; Н, — диаметр ролика цепи; В„, — расстояние между внутренними плоскостями пластин цепи (рис. 19.2); А — расстояние между осями симметрии многорядных цепей (рис. 19.2); Ь вЂ” ширина пластин цепи (рис. 19.2). Числовые значения В„„А, г5 и й (мм) принимают в зависимости от шага р цепи, мм: Шаг р В„„А д, Л 12,7 7,75 13,92 8,51 11,8 15,875 9,65 16,59 10,16 14,8 19,05 12,7 25,5 11,91 18,2 25,4 15,88 29,29 15,88 24,2 31,75 19,05 35,76 19,05 30,2 Размеры венца звездочек зубчатых цепей (рис. 19.3, а, б) вычисляют по следующим зависимостям: целительный диаметр Н = р7'з1п (180'/г); диаметр окружности выступов О, = р/г8(180 /г); диаметр окружности впадин П, = ۄ— 252,асов (180'/а); диаметр проточки О, = Р, — 1,5р; ширина венца 5 = В + 2Я; радиус закругления зуба Я = р; координата центра радиуса Л с = 0,4р; ширина направляющей канавки а = 2Я; толщина обода б = Ь~; толщина диска С = (1,2...
1,3)5, Рис. 19А где Я вЂ” толщина пластины цепи (рис. 19А); 5а = Ьг + е — высота зуба; Ьг— расстояние от оси отверстия шарнира до вершины зуба цепи (рис. 19А); е — радиальный зазор;  — ширина цепи. При криволинейном профиле зубьев (рис. 19.3, б) Лг = 2,4р и зазор между рабочей гранью пластины и зубом К = 0,04р. Числовые значения йь Я, е и В (мм) принимают в зависимости от р: Ь, Я е Шаг цепи р 12,7 15,875 19,05 25,4 31,75 7 1,5 1,.3 22,5 28,5 8,7 2 1,6 30 38 10,5 3 1,9 45 57 13,35 3 2,5 57 75 16,7 3 3 75 93 34,5 40,5 46,5 52,5 46 54 62 70 69 81 93 93 111 111 129 Глава 20 МУФТЫ Конструкция, расчет и свойства муфт для соединения валов описаны в работах [2, 8, 9, 13, 15~.
Некоторые муфты стандартизованы. В работах 12, 13, 151 приведены конструкции муфт с таблицами их размеров. Для приближенного расчета вращающего момента Т„, нагружающего муфту в приводе, используют зависимость Т„= Т„+Т„= КТ„, (20.1) где ҄— номинальный длительно действующий момент; ҄— динамическая составляющая момента; К вЂ” коэффициент режима работы. При спохойной работе и небольших разгоняемых при пуске массах (приводы конвейеров, испытательных установок) К = 1,1...
1,4. При неравномерной работе с толчками и средних разгоняемых массах (поршневые компрессоры, мельницы, металлорежущие станки) К = 1,5... 2,0. При ударной нагрузке и больших разгоняемых массах (молоты, прокатные станы) К = 2,5... 3,0. 20.1. УСТАНОВКА ПОЛУМУФТ НА ВАЛАХ Полумуфты устанавливают на цилиндрические или конические концы валов. При постоянном направлении вращения и умеренно нагруженных валах (т < < 15 МПа) полумуфты сажают на гладкие цилиндрические концы валов по переходным посадкам типа Н77'кб; Н7/т6. При реверсивной работе, а также при сильно нагруженных валах (т > 15 МПа) применяют посадку Н7! пБ.
Для передачи вращающего момента используют шпоночное соединение. Прн установке полумуфт на цилиндрические ииицевые концы валов и нереверсивной работе применяют посадки по центрирующим поверхностям: для прямобочных шлицев — Н7Дзб; для эвольвентных шлицев — 7Н/7и. Установка полумуфт на цилиндрические концы валов с натягом и последующее снятие их вызывают затруднения, которые не возникают при конических концах. Затяжкой полумуфт на конические концы можно создать значительный натяг в соединении и обеспечить точное радиальное н угловое положение полу- муфты относительно вала. Поэтому при больших нагрузках, работе с толчками, ударами и при реверсивной работе предпочтительно полумуфты устанавливать на конические концы валов, несмотря на несколько большую сложность их изготовления.
Посадку полумуфты на конический конец вала выполняют с обязательным приложением осевой силы, например, с помощью болта 1 через торцовую шай- 334 2 4 3 Рис. 20.1 бу 2 (рис. 20.1, а). Стопорная шайба 3 фиксирует болт относительно шайбы, а цилиндрический штифт 4 фиксирует шайбу относительно вала. При торцовом креплении полумуфты с помощью диска 2 (см. табл. 24.31) болт 1 стопорят относительно вала непосредственно шайбой 3, отогнутый конец которой заходит в гнездо на торце вала.
Очень надежно закрепление полумуфты двумя болтами, которые затем стопорят проволокой 1 или планкой 2 (рис. 20.1, б). Г!аде>кно также крепление полумуфты гайкой 1 (рис. 20.1, в, г). Гайку после затяжки стопорят шайбой 3. Для постижения точного базирования при относительно коротком отверстии (1„>>Ы < 0,7) полумуфты, посаженные на гладкий или шлицевый цилиндрический конец вала, поджимают гайкой к торцу заплечика вала (рис. 20.1, д). Часто между подшипником и полумуфтой ставят распорную втулку 1 (рис.
20.1, е), которую охватывает манжетное уплотнение 2. Во избежание проворачивания втулки относительно вала полумуфту обязательно поджимают к торцу втулки болтом 3 через концевую шайбу 4 или гайкой. При относительно длинном отверстии в случае базирования по цилиндрической поверхности полумуфты фиксируют на валах способами, приведенными на рис. 20.1, 20.2. На рис. 20.2, а полумуфту фиксируют установочным винтом 1, застопоренным пружинным кольцом 2. Если отверстие для винта сверлят не в шпонке, а на валу, то для устранения выпучившегося при засверловке металла кромку отверстия притупляют фаской.
На рис. 20.2, б полумуфту фиксирует шайба 2, входящая в паз, выполненный в шпонке. П!айбу крепят винтом 1 к торцу полумуфты. ГГ!попка в атом случае должна быть точно пригнана по длине паза. На рис. 20.2, в полумуфту фиксируют на валу плоским пружинным кольцом 1. Вследствие погрешностей размеров 1, (> и в между торцами кольца и полумуфты 335 Рис. 20.2 может возникнуть зазор. Если такой зазор нежелателен, между полумуфтой и кольцом 1 ставят компенсаторное кольцо 2 (рис.
20.2, г), толщину К которого подбирают или получают подшлифовкой торцов по результатам измерений при сборке. Для этой же цели вместо компенсаторного кольца 2 полумуфту фиксируют изогнутым пружинным кольцом 1 (рис. 20.2, д). 336 На рис. 20.2, е полумуфту на валу фиксируют два полукольца 1, поставленные в канавку вала. От выпадания полукольца удерживает плоское пружинное кольцо 2. На рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
