ГЛАВА 4 Магнитная цепь (967512), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Если одна поверхность зазора гладкая, а другая зубчатая, то k_δ достаточно точно определяется по формуле

k_δ = tz / (tz - γ_δ), (4.15)

где

либо по формуле

(4.16)

Обозначения величин, входящих в формулы, ясны из рис. 4.4.

Формула (4.15) получила наибольшее распространение. Форму­ла (4.16) используется, в основном, при открытых пазах.

Коэффициенты воздушного зазора рассчитывают отдельно для статора и для ротора. В первом случае предполагается, что поверх­ность статора зубчатая, а ротора — гладкая, во втором — наобо­рот: поверхность ротора зубчатая, а статора гладкая.

В расчетные формулы (4.14) — (4.16) подставляются значения t_z и b_ш, характеризующие зубцы, влияние которых учитывается коэф­фициентами k_δ1 и k_δ2. Так, для машины, имеющей зубцы и на стато­ре, и на роторе, рассчитывают:

для статора

; (4.17)

для ротора

; (4.18)

где t_z1, b_ш1 и t_z2 и b_ш2 — соответственно зубцовые деления и ширина шлица пазов статора и ротора.

По аналогичным формулам находят и другие частичные коэф­фициенты воздушного зазора k_δ3, k_δ4,..., учитывающие влияние дру­гих неравномерностей воздушного зазора, например канавок для размещения бандажей на якорях машин постоянного тока.

Результирующий коэффициент воздушного зазора равен произ­ведению всех частичных коэффициентов, рассчитанных для статора и ротора:

k_δ = k_δ1 k_δ2 k_δ3… (4.19)

Таким образом, МДС воздушного зазора электрической маши­ны F_δ, А, определяется по формуле

F_δ = , (4.20)

где k_δ — коэффициент воздушного зазора; В_δ — индукция в воздуш­ном зазоре, Тл:

В_δ = Ф/ ( a_δ τ l_δ ),

α_δ — коэффициент полюсного перекрытия; l_δ — расчетная длина магнитопровода [6].

4.3. МАГНИТНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ЗУБЦОВЫХ ЗОН

При расчете магнитных напряжений зубцовых зон принимается попущение, что линии равного магнитного потенциала в попереч­ном сечении машины представляют собой окружности с центром на оси вращения ротора. При этом допущении магнитное напряжение зубцовой зоны статора F_z1 или ротора F_z2 определяется разностью магнитных потенциалов между эквипотенциальными поверхностя­ми (на поперечном сечении — окружностями), проходящими по дну пазов и по поверхности головок зубцов.

Обычно рассматривают поле в одном элементе зубцовой зоны — зубцовом (пазовом) делении t_z = πD/ Z. Магнитные со­противления паза и зубца в магнитной цепи машины соединены параллельно, поэтому поток в зубцовом делении распределяется между ними пропорционально проводимостям магнитных сило­вых трубок, проходящих через зубец и паз. Пазы в электрической машине заполнены проводниками и их изоляцией, т. е. средой с магнитной проницаемостью, во много раз меньшей, чем проница­емость стали зубца. Поэтому поток в пазу составляет лишь небо­льшую часть общего потока зубцового деления. Эта часть потока как бы «вытесняется» из зубца в паз. При малом насыщении зуб­цов она очень мала и в расчетах ее не учитывают. При увеличе­нии насыщения зубцов доля потока в пазу возрастает и ее влия­ние начинает сказываться на магнитном напряжении зубцовой зоны F_z.

Рассмотрим вначале расчет магнитного напряжения зубцовой зоны без учета вытеснения части потока в паз. При принятом допу­щении о конфигурации эквипотенциальных линий и в силу симмет­рии зубцовой зоны магнитные силовые линии, проходящие через се­редины оснований зубцов, совпадают с отрезками радиусов (см. рис. 4.1, а и б), поэтому

(4.21)

где H_zx — напряженность магнитного поля в сечении зубца, соответ­ствующем расстоянию h_zx от его узкой части; h_z — высота зубца (рис. 4.5, а).

Рис. 4.5. К расчету магнитного напряжения зубцовой зоны

При постоянном сечении зубца считают, что напряженность поля в нем H_z постоянна, тогда

F_z = H_zh_z (4.21 а)

При переменном сечении зубца F_z можно определить, разделив зубец по высоте на n достаточно малых участков с высотой Δh, в пределах которых изменением H_z пренебрегают. Определив для каждого участка индукцию, напряженность магнитного поля, магнитное напряже­ние и просуммировав последние, находят магнитное напряжение зубца.

Поток, приходящийся на одно зубцовое деление,

Ф_tz = B_δ t_z l_δ. (4.22)

Если через b_zx обозначить ширину зубца на высоте h_zx, то соот­ветствующее активное сечение зубца

S_zx = k_c l_ст b z_x,

где k_c — коэффициент заполнения сердечника сталью; l_ст — длина магнитопровода без вентиляционных каналов.

Индукция в рассматриваемом сечении зубца (рис. 4.5, б)

(4.23)

Напряженность поля определяется для соответствующей индук­ции по кривым намагничивания для выбранной марки стали.

Проведя несколько таких расчетов для различных сечений зуб­ца, можно для потока Ф_tZ построить кривую распределения напря­женности поля по высоте зубца (рис. 4.5, в). Площадь, ограничен­ная этой кривой, S_ACDE определяется в масштабе магнитного напряжения зубца:

Зубцы в электрических машинах могут иметь сложную конфигу­рацию, поэтому такие расчеты выполняют лишь на ЭВМ при необ­ходимости получения уточненных данных, при этом программы расчетов должны учитывать особенности размерных соотношений данной зубцовой зоны.

В практических расчетах оказывается достаточным приближен­ное решение, когда F_z находится по (4.21) для некоторой средней расчетной напряженности H_z и расчетной высоты зубца h_z, для которых справедливо .

При плавно изменяющихся сечениях зубцов расчетная напря­женность H_z достаточно точно находится по формуле

H_z = ( H_zmax + 4H_zср + H_zmin). (4.24)

Здесь H_zmax, H_zmin и H_zcp — напряженности поля в поперечных сечениях зубца, которые определяются по индукциям в наиболее уз­ком S_zmin, наиболее широком S_zmax и среднем по высоте S_zcp сечениях зубца, по следующим формулам:

(4.25)

где b_zmin, b_zmax - наибольшая и наименьшая ширина зубца (см. рис. 4.5, б)

При прямоугольных пазах при B_zmax ≤ 2,0 Тл используется рас­пространенный метод расчета F_z по напряженности Н_z1/3, определенной по индукции в сечении на 1/3 высоты зубца от его узкой час­ти (см. рис. 4.5):

F_z = H_z1/3 h_z, (4.26)

дающий хорошее совпадение с уточненными расчетами при неболь­шой разнице наибольшего и наименьшего сечений зубцов. При этом площадь прямоугольника ACD'E' со сторонами H_z1/3 и h_z равновели­ка площади фигуры ACDE (см. рис. 4.5, в).

В отдельных случаях при большей разнице b_zmax и b_zmin и боль­ших насыщениях расчет проводится более детально. Зубец делится по высоте на две части, и для каждой из них определяется средняя напряженность поля указанным методом. В этом случае расчетные сечения берутся на высоте

и

от наиболее узкого сечения зубца.

При расчете магнитного напряжения зубцов с резко изменяю­щимся по высоте сечением, например зубцов двухклеточного рото­ра асинхронного двигателя и короткозамкнутого ротора с фигурны­ми пазами, зубцы также делятся по высоте на два участка с плавно изменяющимся сечением, при этом магнитное напряжение зубцов равно сумме магнитных напряжений участков.

Рис. 4.6. Магнитный поток в зубцовом делении

при насы­щении стали зубцов

Влияние местных изменений сечения зубца на изменение магнитного напряже­ния, не распространяющихся на большие, участки по его высоте (углубления в стенках пазов для крепления пазовых клинь­ев, расширения в коронках зубцов и т. п.), в практических расчетах обычно не учи­тывают.

В насыщенной зубцовой зоне доля по­тока в пазу возрастает. Ее можно оценить, не прибегая к полному расчету поля на зубцовом делении, следующим образом.

Обозначим поток в зубце Ф_Z и поток в пазу Ф_п (рис. 4.6), тогда поток на зубцо­вом делении на высоте зубца h_zx будет ра­вен:

Ф_tz = Ф_zx + Ф_пх (4.27)

Разделив (4.27) на S_zx и умножив и разделив второе слагаемое правой части на S_пх = b_nx l_δ , получим

(4.28)

или

B'_zx = B_zx + B_пх (4.29)

где В'_zх — расчетная индукция, определимая полным потоком в сече­нии зубца S_zx в предположении, что поток в пазу отсутствует; b_zx — действительная индукция в сечении зубца S_zx, т.е. индукция, опреде­ленная с учетом того, что часть потока вытесняется из зубца в паз; В_пх — индукция в сечении паза S_пх, создаваемая вытесненной в паз ча­стью потока.

Так как паз заполнен средой с магнитной проницаемостью μ₀ (магнитной постоянной), то

В_пх = μ₀ Н_пх. (4.30)

На основании принятого допущения о конфигурации эквипотен­циальных линий в зубцовой зоне напряженность поля в зубце и в пазу на одной и той же высоте h_zx будет одинакова, т. е.

Н_пх = H_zx.

Тогда из (4.29) и (4.30) имеем

В'_zх = В_zх + μ₀ Н_zх (4.31)

нли

B'_zx = B_zx + μ₀ H_zx k_пx, (4.32)

Характеристики

Список файлов книги