Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 94
Текст из файла (страница 94)
Для пробники отверстий в мягких металлах, а также больших отверстий и в более твердых металлах наряду со сталью ХОВФ реиомендуется сталь !ЗХ с отпуском при 150 в 160 'С для получения твердости ОЙС 62 — 63. На рнс. 3 приведены абсолютные значения максимальной удельной нагрузки режущих кромок пуансонов в зависимости от отношения 51й для обычной вырубки †пробив при оптнмальнод величине двустороннего технологического зазора 22 = 0,155 для наиболее распространенных штампуемыя материалов; указаны ориентировочные границы областей рекомендуемого применения различных типов термообработанных штамповых сталей.
При вырубке †пробив тоихолистовой (5 = 1,0 мм) горячекатаной ээектротехиическоб стали марок 1211 и 1212 стойкостьштамповиз стали Х12М превышает стойкость штампов из стали У!ОА в 5,8 раза, из стали ХВГ в 3,1 раза, из стали ШХ!5 в 2,9 раза. Стойкое>ь режущих элементов универсально-сборных штампов (УСШ) из стали Х12М при штамповке толстолистовой стали СтЗ (5 =- 5 —:8 мм) в 1,5— 1,8 раза выше, чем из стали УЗА; в 1,3 — 1,37 раза выше, чем из сталей ХВГ и ШХ!5; в 1,25 — 1,28 раза выше, чем из стали 5ХВ2С. Стойкость режущих элементов УСШ из стали Х12М при штамповке деталей из труднодеформируемой толсто- листовой стали 12Х18Н(ОТ (у = 4ап —:!О мм) в 2,7 — 3,5 раза выше, чем из стали УЗА. Из приведенных данных видно, что сталь Х!2М имеет бесспорные преимущества по сравнению с другими испытываемыми сталями.
° Методы расчета стойкости штампов. Стойкость штампов зависит от многих конструктивно-технологических и эксплуатационных факторов: !) толщины и механических свойств штампуемого материала; 2) конфигурации штампуемой детали; 3) относительной толщины материала; 4) формы рабочих граней матрицы и пуансона; 5) величины технологического зазора; 6) скорости де- формировании; 7) материала и термической обработии рабочих частей плампа; 8) состоннин боковой рабочей поверхности пуансона, 9) величины технологических перемычен; 10) способа крепления пуансонов н гнпп направляющих устроястн, 11) гнпп амазон>юге материала и сн(к(х>а его нанесении; 12) точности системы пресс— ппамновый блок: 13) системы плановопредунредительных ремонтов Влияние конструктивно-технологических факгорон на стойкость раэд(- лительных штампов рассмотрено в работах '[26; 45; 65!.
Ригчетно-пнпяитич(шхий лщпод. Использование этого метода, основанного на обобщении статнсти (вских данных, позноэиет заранее рассчнтв>ь потребное число штампов, неооходимое дли выполнения производственной программы, и более обоснованно р«- тать вопросы планирования подготонки производства Рассмотрим расчетные формулы длн определения стойкости вырубных н проГ>ннных штампов, предложенньн разлпчнымн анторами.
Формула Беньи для определения стойкости (числа нагруженой) штампа до полного изнашивания имеет следу>о>ций иид; """' Тад(К1ка,Кадак„ 2 1(! (хэд! (1 1) где Л вЂ” суммарнан высота допусти- мого для шлифовании слоя за нсе пере. гп..> — гнпп . точки; й= — ""' '; с(а — уклон 2(пих стенок матрицы; д! — величина со- шлифовываемого слои при переточке матрицы; ҄— исходная стойкость, обычно равная 25 тыс.
нагружений плюс 20 % (в зависимости от условий Работы штамва); х„ш„— технологиче- ский зазор, мм (для материалов тол- щиноб 0,05 — 6 мм а, „= 10 —;20 % отз);гиня = (0,4 —:0,5)а„„„; К! — Коэф- фициент, учитывающий тип штампа (для вырубиого штампа КГ 1,0; для АР=,, и обивиого или комбинированного 7 = 0,8); К( — коэффициент, учв- >ывающий характер нанранленнн рнбо чих частей (без направлении К! = 0,8, прн пакетном напранленин К, = 1,О, прн б>юке штампа пп колонк >( Л', = = 1,5), ʄ— коэффнцн(н>. у >н»анающи>! материал раГ>очнл щтео (дян угягродпсгой стали Л „ = 1,0, длн яггкронлнной К» = !.5), Лп — ю>(ф фициент. учи(ыанющин механические свойства ш(амнуемого материала (дли угле(юдигтой с>вли ( оп 500 М!1в Кп = 1,0, г оп .
5(Х! — ''!00 М1! х Ла = -пО,8; (' О„~"ООО МПП Кп = О(; адяи бронзы тве(>кой Ка = 1.5; длн Г>ро>гиа мнгиоб Кп = (,К, длн плюминнн Ла = = 2,1); К,. — Коэффнциепг, учит>и>пх> щии толи>ипу штамнуемого чптсризлл (дли лаш (0,05> — 0,3) мм К„= 1,0, длн ОЗгг10 мм К, = 11, длв 1,0 —.3,(] мм Л, = О,Н, дли = 3,0— —.6,0 мм Кп = 0,5), Ль — кош(фициент, учипл>шощид сложно(ть кои. тура де>нли (длн нросгоп> кошура Кь = 1,0, дл ! усложненного Кь = = 0,8, для сложно>о Кь = 0.6) Расчет стойкости но формуле (11) дает результаты которые соглжуюнп с практикой Длн ориенгнроночщпо расчета агой кости Тп (чнслн нагРУх)(ний) юг ш(нн до нол>ив о н>пащннвиин /1 Л Ваиитрауб реном(ш>уст упрощенную чмни рнческую ((и>риулу, нригоднуи> дли нь(рубпыл (напр(и>ал] и носледо(ш!гль ных н>тампон при в>пипонкг мнг(риала толи(иной до 6 мм и ил герши:> рп почил чвс>ей из сп>ли,' 10Л К'„(О> Ти = — (12 — ), (12) он где ои - предел прочности кри рнсгя женин штамоуемого материала, МПл, .> — толщина материала, мм; Л,),— коэффнцп«иг, у щтынающкй сложное!и контура (длн просп>го ноптура Л,р = = 8, для усложненного К,(, = 6.5.
дли сложного К,(, — — 5) Дяи пробонных и сонмшцепных штампов стойко( >ь Та следует нрикнмнт, менщнг нв 15 20 ",„. Стойкость (тыс. нагруж«нни) ор» бивных универсально-сборных п>твм пов (УСШ) ло перегочни в зависимости от толщины и предела прочности штат штампов стоикость 459 стоикость штлмпов 458 3. Ориентировочные данные плановой стойкости рабочих частей штампов до полного наноса Стаи«есть (тыс, нагружен«в) и зьиисинасти ат иатсриалс рабочих чсстса 948 600 7'ст.
иыр= з т ° (15) узтпи 1~ о„ Толщина мате- ру Пробивной з'б --' 0,3 †: 0 5 зг( =- 0,5«ь0,7 ай= 08 — 1,0 120 — 200 70 — 120 40 — 80 300 †4 200 †3 150 †2 Гнбочнынл простой сложный Вытяжной простой Формовочный ИОΠ— ! 700 800 — 1000 1800 †24 1000 — 1200 600 — 700 1200 — 1600 )(о 3 400 †5 600 †8 П р и и е ч а н н е. Наименыиие значения стойкости относятся к шта»вовке более твердых материалов (стали 30, 40), а наибольшие— к шта»вовке более »ягкнх материалов (сталн 1О, 20, Ст2) )б 506 000 7'ст= з —, .
— ч ('3) у"зэои у о, влл влл ггоа М тыг. натру»гний 680 000 ст. пр = з — ° (14) 'У' зз Ов Уоэ пуемого материала можно определить по формуле (65) где з — толщина материала, мм; о„— предел прочности, МПа. Стойкость (тыс. иагружений) обычных пробивных штампов до переточки, монтируемых иа постоянных блоках с направляющими колонками, рекомендуется рассчитывать по формуле Расчетные формулы (13) и (14) получены при следующих производствениотекнологических условиях, штампуемый материал — стали СтЗ, Ст4, 12Х18НОТ (о = 400 —:600 МПа); толщина материала з = 4 —.1О мм, з)б = = 0,3 †: 0,5; двусторонний зазор г = = 12 †.' 18 % от з; материал пуансона и матрицы — сталь Х12М, термически обработанная до Н)(С 56 — 62, критерий износа — образование заусенца высотой 0,2 мм. Стойкость пробивных универсально- сборных штампов с рабочими частями из сталей УЗА — У!ОА составляет от 40 до 60% указанной выше стойкости.
Стойкость (тыс. нагружений) вырубпых штампов до переточки выше стойкости пробивных штампов на ЗО— 40%, что объясняется уменьшением удельных нагрузок на режущие кром- ки; Учесть всю совокупность конструктнвмо-техиологических факторов, влияющих на стойкость разделительных штампов, расчетным путем не всегда представляется возможным. Поэтому на практике, в зависимости от характера и условий производства, в различных отраслях промышленности используют опытно-статистические данные, на основании которых получены нормы стойкости как до переточки, так и до полного изнашивания. В табл. 3 приведены ориентировочные данные плановой стойкости рабочих частей ц)тампов до полного изна шивания для листовой стали средней твердости, исходя из условия, что разделительные штампы подвергают в среднем 20 — 25 перегочкам.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
