Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

= 22,137-(20+1)^-0,02465 *55^{-1,433*(23)-0,1427}=0,5234;

Продолжительность _К = цикла замораживания реального блока рыбы:

_К = (₁+₂+₃)*К_=_* К_

_К = (0,523+1,015+0,178)*0,75=1,287 ч

5.3 Определение теплопритоков создаваемых морозильным комплексом.

- Теплопритоки от замораживаемой рыбы

Q₁=Е_ма/3600 * _К (i_м-i_к)*_ма (5.5)

где: i_м; i_к – начальная и ко нечная энтальпия замораживаемой рыбы.

_ма – коэффициент рабочего времени МА

Е – единовременная вместимость МА кг

i_м =[(0,75W+0.25)t_p+114W-12.2]*4.187=[(0,75*0,8+0,25)20+114*0,8-12.2]*4.187=

= 401,952 кДж/кг

i_к =[(0,5W+0,14)t_p+10W13]*4.187=[(0,5*0,8+0,14)*20+10*0,8+13]*4.187=

= 31,402 кДж/кг

_ма= 0,958;

Е_ма=1200 кг;

Q₁=[1200/(3600*1,287)] * (401952-31402,5)*0,958=91941,58 Вт

- Теплопритоки, связанные с охлаждением металлических частей

(5.7)

где: G_м, С_м – масса и удельная теплоемкость металлических частей;

t_мм, t_км – начальная и конечная температура металлических частей;

G_м=2*60=120 кг – масса всех окантовок

С_м=0,675 кДж/кгК

t_мм= t_мр=20С

t_км= t₀= -55С

Вт

- Теплопритоки через изолированные ограждения

(5.8)

где: к, F – коэффициент теплопередачи к площади поверхности различных участков изолированного ограждения морозильного аппарата.

- температура наружного воздуха и воздуха в МА.

(5.9)

где: D=2,14 м – диаметр МА;

L=2,5 м – длина МА;

F=2*[(3,14*2,14²)/4]+3,14*2,14*2,5=24 м²

к=0,226 Вт/м²К – коэффициент теплопередачи ограждения МА;

t_нар=t_р=32С;

t_вн=t₀= - 55С

Q₃=0,226*24*(32+55)=417,9 Вт

5.4. Рассчитываем характеристику МА FGP - 25-3

К_=0,75; W=0,8; t_вк= -25С; К_ср.пл==88,037 Вт/м²К

t_нр= (5; 10; 20; 30)С – начальная температура рыбы

t₀=(-55; -50; -45;-40; -35) С – температура кипения х.а. в морозильном аппарате.

Результаты расчетов заносим в таблицу 5.1.

- t_нр=5С, t₀=-55С, =88,037 Вт/м²К;

1-й период: ₁=1092*(0,86*88,037-2)^-0,9066 *(5+1)^-0,0247 *55^{-1,433*(5+3)-0.1427}=0.297 ч;

2-й период: ₂=95,98*55^-0,483 *75,71^{-0,3025*(55) 0,1725} =1,015 ч

3-й период: замораживание:

₃=947*(55-2)^-1,485(0,86*88,037)^-1,042 * (25-3)^{0,466(0.86*88,037)0,055}=0,178 ч

_К = (0,297+1,015+0,178)*0,75=1,118 ч

Теплопритоки:

Q₁=0,286*(348,6-31,40) =90719,2 Вт

Вт

Q₃=0,226*24*(32+55)=471,9 Вт

- t_нр=5С, t₀=-50С, =88,037 Вт/м²К;

_-0.1427

1-й период: ₁=22,137*0,957*50^-1,433*(5+3) =0.329 ч;

_-0.1725

2-й период: ₂=95,98*50^-0,483 *75,71^-0,3025*(50) =1,117 ч

3-й период: ₃=947*(50-2)^-1,4850,011*6,195=0,205 ч

Теплопритоки:

Q₁=0,257*(348,6-31,4) =81520,4 Вт

Вт

Q₃=5,424*(32+55)=444,77 Вт

- t_нр=5С, t₀=-45С, =88,037 Вт/м²К;

1-й период: ₁=22,137*0,957*45^-1,065=0.368 ч;

_-0.1725

2-й период: ₂=95,98*45^-0,483 *75,71^-0,3025*(45) =1,225 ч

3-й период: ₃=947*(45-2)^-1,4850,011*6,195=0,242 ч

_К = 1,55 ч

Теплопритоки:

Q₁= *(348,6-31,4) =72956 Вт

Вт

Q₃=5,424*(32+45)=417,65 Вт

- t_нр=5С, t₀=-40С, =88,037 Вт/м²К;

1-й период: ₁=22,137*0,957*40^-1,065=0,416 ч;

_-0.1725

2-й период: ₂=95,98*40^-0,483 *75,71^-0,3025*(40) =1,361 ч

3-й период: ₃=947*(40-2)^-1,4850,011*6,195=0,291 ч

_К = 1,551 ч

Теплопритоки:

Q₁= *(348,6-31,4) =65308 Вт

Вт

Q₃=5,424*(32+40)=390,53 Вт

- t_нр=5С, t₀=-35С, =88,037 Вт/м²К;

1-й период: ₁=22,137*0,957*35^-1,065=0,480 ч;

_-0.1725

2-й период: ₂=95,98*35^-0,483 *75,71^-0,3025*(35) =1,534 ч

3-й период: ₃=947*(35-2)^-1,4850,011*6,195=0,359 ч

_К = 1,784 ч

Теплопритоки:

Q₁= *(366,4-31,4) =89896 Вт

Вт

Q₃=5,424*(32+55)=472 Вт

Остальной расчет ведется аналогично и все данные водятся в таблице 5.1.

Расчеты суммарных теплопритоков и
производительности морозильного комплекса.

Таблица 5.1

Продолжение таблицы 5.1

6. Расчет характеристик кожухотрубного
фреонового конденсатора.

6. Расчет характеристик кожухотрубного
фреонового конденсатора.

Исходные данные для расчета.

R_в = 998,2 кг/м³ – плотность воды;

С_w = 4,183 кДж/кгК – теплоемкость воды;

V_w = 70 м³/ч – производительность насоса;

R_ср = 6,029*10^-3 м³К/Вт – термическое сопротивление;

F_вн = 62,6 м³ – площадь поверхности конденсаторов;

Z = 2 – количество насосов;

F_вн = 22,54 м³ – площадь поверхности теплообмена.

Варьируемые параметры:

Q_к=(50; 75; 100; 125) кВт;

t_w=(10; 15; 20; 30) С;

t_к= t_w+ 5С

n_{тр.жив.сеч.}= n_тр/4=284/4=71 – количество труб в живом сечении.

f_{жив.сеч.}= n_{тр.жив.сеч.}+d²/4=71*(3.14*0.0154²)/4=0,0132 м/с – площадь живого сечения конденсатора.

Характеристики

Список файлов реферата