Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

,

,

где - коэффициент перекрытия

- коэффициент перекрытия полученный построением,

- линия зацепления, мм

- шаг по основной окружности, мм.

1.5. Построение станочного зацепления.

1. Откладываем от делительной окружности выбранное смещение и проводим делительную прямую исходного производящего контура реечного инструмента.

2. На расстоянии вверх и вниз от делительной прямой проводим прямые граничных точек, а на расстоянии - прямые вершин и впадин.

3. Станочно-начальную прямую проводим касательно к делительной окружности в точке Р (полюс станочного зацепления). Проводим линию станочного зацепления N­Р через полюс станочного зацепления Р касательно к основной окружности в точке N.

4. Строим исходный производящий контур реечного инструмента так, чтобы ось симметрии впадины совпадала с вертикалью. Для этого от точки пересечения вертикали с делительной прямой ­откладываем влево по горизонтали отрезок в 0.25 шага, равный и через конец его перпендикулярно линии зацепления N­Р₀ проводим наклонную прямую, которая образует угол с вертикалью. Эта прямая является прямолинейной частью профиля зуба исходного производящего контура инструмента.

5. Закругленный участок профиля строим как сопряжение прямолинейной части контура с прямой вершин или с прямой впадин окружностью радиусом _f = 0.4m = 1.6. Симметрично относительно вертикали (линия симметрии впадин) c­троим профиль второго зуба исходного производящего контура, прямолинейный участок которого перпендикулярен к другой возможной линии зацепления: РK'. Расстояние между одноименными профилями зубьев исходного контура равно шагу мм.

1.6. Выводы

1. Произведен расчет эвольвентного зубчатого зацепления, выбран коэффициент смещения 0.6, X₂ = 0.5, удовлетворяющий качественным показателям передачи и обеспечивающий отсутствие подреза и заострения.

2. Построено эвольвентное зацепление в . Графически проверен коэффициент перекрытия , погрешность .

3. Построено станочное зацепление.

Лист2:Синтез планетарного редуктора

1. Исходные данные:

1. Схема механизма – двухрядный планетарный редуктор со смешанным зацеплением.

2. все колеса имеют одинаковый модуль мм;

3. передаточное отношение планетарного редуктора 11;

4. число сателлитов планетарного редуктора ;

1. Постановка задачи:

1. Подобрать числа зубьев, удовлетворяющие всем условиям для многосателлитных планетарных редукторов.

2. Начертить схему редуктора в масштабе, в 2-х проекциях.

3. Построить диаграммы распределения для угловых и линейных скоростей, оценив погрешность передаточного отношения.

1. Основные условия проектирования многосателлитного планетарного редуктора

1. Формула Виллиса.

=1 + .

1. Условие соосности: r₁ + r₂ = r₄ – r_3.

2. Условие сборки:

,

где К – число сателлитов,

Р – целое число полных оборотов водила,

N – любое отвлеченное целое число.

Условие соседства:

.

1. Подбор чисел зубьев планетарного редуктора

1. Анализируем условие сборки

,

получаем:

Z₁ должно быть кратно 3.

U_1-H = 1-U_1-4 =1 +

10=

Z₁=A(D-C)q=4q

Z₁=B(D-C)q=8q

Z₁=C(A+B)q=3q

Z₁=D(A+B)q=15q

q=9, Z₁=36; Z₁=72; Z₁=27; Z₁=135;

1. Проверяем условие соседства:

0,86 > 0.68

1. проверяем условие сборки , при любом целом – целое число.

1. Графическая проверка передаточного отношения

1. Расчет радиусов колес планетарного редуктора:

,

где - радиус i^ого колеса редуктора,

- модуль.

18 мм

= 36 мм

13.5 мм

= 67.5 мм

1. Построение схемы планетарного редуктора в масштабе .

2. Построение диаграммы распределения линейных скоростей

Выберем масштаб линейной скорости

Для построения распределения линейных скоростей на схеме редуктора отметим характерные точки: центра колёс и точки зацепления, вынесем их на вертикальную ось радиусов.

Откладываем отрезок СС’. Строим линию распределения скоростей блока сателлитов – BA’. Строим OА’ - линия распределения скоростей 1 звена.

Строим отрезок AA’ выражающий в масштабе скорость точки A. Отрезок OC’ - линия распределения скоростей водила.

=11,

1. Построение диаграммы распределения угловых скоростей

Выберем масштаб угловой скорости:

Для построения плана угловых скоростей проводим горизонтальную линию угловых скоростей. На ней откладываем отрезок OA_B в масштабе =4 .

Через точку A_B проводим линию, параллельную линии ОА_В с диаграммы линейных скоростей. Точка пересечения с вертикальной осью, проходящей через т.О, является полюсом Р.

Проводим из полюса лучи, параллельные линиям распределения скоростей до пересечения с осью. Отрезки OA_B, OC’, ОА’ выражают в масштабе угловые скорости водила, блока сателлитов и первого звена соответственно.

Вычислим передаточное отношение построенного планетарного редуктора:

.

1. Выводы

В результате расчета подобраны числа зубьев колес планетарного редуктора Z₁=36; Z₁=72; Z₁=27; Z₁=135, удовлетворяющие условиям сборки, соосности и соседства.

Был начерчен планетарный редуктор в масштабе, в 2-х проекциях в .

Передаточное отношение проверено графически .

Лист 3. Динамическое исследование основного механизма.

3.1. Исходные данные и постановка задачи:

№ п/п	Наименование параметра	Обозначения	Единица СИ	Числовое значение
1	Ход ползуна 5	H5	м	0,5
2	Частота вращения кривошипа 1	n1	1/с	0,3
3	Коэффициент неравномерности вращения кривошипа 1		-	1/24
4	Коэффициент изменения средней скорости ползуна 5	KV	-	1,6
5	Отношение смещения e направляющей ползуна 5 к длине кривошипа 1	e=e/l1	-	1.15
6	Отношение длины шатуна 4 к длине кулисы 3	43=l4/l3	-	0,25
7	Длина ползуна 5 в долях от его хода	5=l5/H5	-	4
8	Масса единицы длины ползуна 5	Ml5/l5	Кг/м	16
9	Масса единицы длины кулисы 3	Ml3/l3	Кг/м	6
10	Масса изделия И	mИ	кг	20
11	Коэффициент трения в направляющих ползуна 5	fT56	-	0,24
12	Момент инерции кривошипа (коленчатого вала)	I1A	Кг*м2	0.06

Постановка задачи:

Провести геометрический синтез механизма.

Создать динамическую модель машинного агрегата

Определить движущий момент, необходимый при установившемся режиме на холостом ходу.

Получить закон движения главного вала машины

Рассчитать маховик.

3.2. Геометрический синтез механизма

1)

2)

3) , учитывая, что и получаем: =

4)

5)

6)

Для построения механизма выбираем масштаб . Произвольно выбираем место расположения шарнира A, проводим через точку A вертикальную прямую. Кроме того, проводим из т. A окружность радиусом АB. Разобьем окружность через равные углы на 12 частей . Строим механизм в 12 положениях (0-11) и в двух крайних положениях (2’,10’).

3.3. Создание динамической модели

Для того чтобы упростить определение закона движения сложной системы, реальный механизм заменяют динамической моделью. Модель представляет собой стойку и вращающееся звено, называемое звеном приведения, инерционность которого определяется суммарным приведенным моментом инерции . На звено приведения действует суммарный приведенный момент сил . Параметры динамической модели и определяют так, чтобы законы движения звена приведения динамической модели и движения начального звена реального механизма совпадали: ; .

В качестве начального звена механизма выбран кривошип 1. Таким образом, обобщенная координата для механизма . и определяются методом приведения сил и масс.

3.3.1 Определение суммарного приведенного момента

Метод приведения сил основан на равенстве элементарных работ и мгновенных мощностей приведенного момента, приложенного к модели, и реальных сил – к реальному механизму.

Для модели мощность , где , а для реального механизма , где - проекции на вертикаль скорости центра масс -го звена.

Характеристики

Список файлов реферата