144309 (620496), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

3702 кН

Коэффициент продольного изгиба:

Требуемое сечение арматуры при симметричном армировании:

Принимаем (212AIII). Размещение арматуры показано на рисунке 5.6.

Рис. 5.6 - Размещение арматуры сжатой стойки.

5.5.2. Поперечная арматура сжатой стойки

Согласно [3, п.5.22] принимаем поперечную арматуру с шагом 200, что меньше 20d = 20 12 = 240 и 500 мм. Диаметр арматуры назначаем из условия свариваемости [4, прил.9] и наличия в сортаменте. Принимаем ø6AIII.

5.5.3. Расчет растянутой стойки

Т.к. М=0, то расчёт ведём по [3, п.3.26]. Должно соблюдаться условие:

[3, (60)];

Из [3, (60)] определим требуемую суммарную площадь арматуры:

Из условия минимального диаметра арматуры в стойке (8мм) принимаем (28AIII).

5.5.2. Поперечная арматура растянутой стойки

Согласно [3, п.5.22] принимаем поперечную арматуру с шагом 600. Диаметр арматуры принимаем 6AIII [4, прил.9].

5.6. Проектирование опорного узла фермы

5.6.1. Конструирование опорного узла

Пояса фермы соединяются в опорном узле (рис.5.7).

1. Определение размеров опорного листа.

Опорная реакция фермы:

Принимаем .

1. Определение угла наклона верхнего пояса в опорном узле:

.

Рис.5.7 - Опорный узел.

1. Дополнительные ненапрягаемые стержни с площадью сечения:

.

Принимаем минимальную арматуру: 412,

Длина её анкеровки (растянутая арматура в растянутом бетоне):

[3, (186)]

принимаем 350 мм.

1. Сечение стержней, окаймляющих узел, принимается из условия:

принимаем 210

1. Сетки косвенного армирования ставятся над опорным листом на участке длиной и [3, п.5.61], где - длина зоны передачи напряжений :

мм [3, (11)].

Тогда 0.6 283 170 мм = 17 см;

Длина участка, где стоят сетки принимается 200. Диаметр арматуры должен быть мм и мм. В соответствии с [3, п.5.24] принимаем сетку из арматуры 10AII, с ячейками 5050 мм с шагом 50 мм (4 сетки).

Поперечная арматура ставится с шагом 100 мм, а её диаметр назначается по нижеследующему расчету.

1. Анкеровка арматуры верхнего пояса:

мм [3, (186)],

но не менее мм и не менее 200 мм.

Принимаем длину анкеровки арматуры верхнего пояса 400 мм.

5.6.2. Расчет опорного узла

5.6.2.1 Расчет из условия отрыва нижнего пояса

Расчет из условия отрыва нижнего пояса по сечению АВ из-за ненадежности анкеровки преднапряженной арматуры и дополнительных стержней (рис.5.8).

Рис.5.8 - Схема разрушения опорного узла с отрывом нижнего пояса

Для того, чтобы не произошел отрыв нижнего пояса, должно удовлетворятся условие:

где усилие в поперечной арматуре, пересекающей трещину; и - усилия, воспринимаемые дополнительной арматурой и преднапряженной арматурой с учетом уменьшения напряжений на длине анкеровки.

Учитывая, что напряжения в арматуре на длине анкеровки снижаются от или до нуля по прямой зависимости, получаем:

и при и

где - расстояния от торца фермы до пересечения рассматриваемого стержня с прямой АВ (рис. 5.5); , - длины зон анкеровки преднапряженной и обычной арматуры. Для стержневой арматуры = 35d = см;

1) (анкеровка в сжатом бетоне) [2, (186)];

2) см; Принимаем см.

В соответствии с рис.5.8 расстояния до линии обрыва:

Усилия в арматуре:

кН;

кН;

кН;

кН;

Из условия отрыва требуемое усилие в поперечной арматуре узла:

кН;

Т.к. отрицательна, то арматура по расчёту не требуется. Конструктивно из условия свариваемости принимаем поперечную арматуру 8 А-III.

5.6.2.2 Расчет из условия изгиба опорного узла

Расчет из условия изгиба опорного узла по наклонному сечению АС (рис. 5.9).

Так как угол наклона сечения АС относительно АВ изменяется незначительно, усилия в продольной арматуре не меняются.

Высота сжатой зоны (рис.5.9):

м.

Рис.5.9 - Схема усилий в сечении АС при расчете на прочность на действие момента

Проверка прочности на действие изгибающего момента производится по формуле: ,

где кНм;

кНм;

Условие прочности по наклонному сечению АС на действие изгибающего момента выполняется.

6. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА

Исходные данные:

Заглубление фундамента:

Нормативная глубина промерзания:

м,

где – коэффициент равный сумме отрицательных среднемесячных температур [6, табл.3]; d₀ = 0,23 м – для суглинков.

Расчетная глубина промерзания:

м,

где k_h = 0,6 – коэффициент влияния теплового режима здания. Принимаем глубину заложения = 1,2 м.

Усредненная плотность фундамента и грунта на обрезах

Расчетное сопротивление грунта

Класс бетона В15; ( ), [3, табл.13]; Е_в =205000 МПа;

Класс арматуры A-II; R_s = 280 МПа; R_sc = 280 МПа [3, табл. 22];

Таблица 6.1 - Сочетание усилий.

В таблице 6.1:

кН;

кН;

кН;

Нормативные усилия получены делением расчетных на усредненный коэффициент надежности по нагрузке

Схема загружения фундамента показана на рисунке 6.1.

Рис.6.1 - Схема загружения фундамента.

6.1 Определение размеров подошвы фундаментов

6.1.1. Выбор типа фундамента

Т.к. выполняются следующие условия, то фундамент проектируется симметричным:

;

м,

где м и м.

6.1.2. Назначение размеров подошвы фундамента

Принимается следующее отношение ширины подошвы фундамента к длине:

Первоначально площадь подошвы: м².

Сторона подошвы: м.

Принимаем b =1,8 м (кратно 0.3м).

Параметры: м²; м.

Длина подошвы: м.

Принимаем м (кратно 0.3 м). Тогда отношение сторон: . Развиваем b до 2,1 м, тогда .

Площадь подошвы равна:

.

6.1.3. Проверка напряжений под подошвой фундамента

I сочетание:

;

> 0.

II сочетание:

;

> 0.

III сочетание

;

> 0.

Проверка среднего давления:

.

Условия выполняются, поэтому оставляем размеры подошвы: 2,13,3 м.

6.2. Назначение размеров подколонника

Конструктивные требования: толщина стенки стакана (рис. 6.2) принимается см. Т.к. в плоскости изгиба при м, то м.

Принимаем (в плоскости М) см.

Тогда м.

Принимаем (кратно 0.3 м).

Принимаем из плоскости момента тогда ширина сечения подколонника:

Принимаем м (кратно 0.3 м).

Рис. 6.2 - Схема подколонника.

Глубина стакана определяется из двух условий:

1. Глубина стакана колонны при должна быть не менее большего размера сечения колонны плюс пять сантиметров:

м;

2. Глубина заделки колонны в стакане, кроме того, должна удовлетворять требованию заделки рабочей арматуры колонны:

Из условий анкеровки арматуры [2, п.5.14]

,

где

Но не менее

Принимаем большую глубину стакана:

6.3 Определение максимальных краевых напряжений на грунт от расчетных нагрузок

Краевые напряжения на грунт:

6.4 Определение высоты плитной части фундамента

Высота плитной части фундамента Н_пл определяется из условия продавливания. Так как в расчете высота подколонника Н_п ещё неизвестна, предполагаем что продавливание происходит от дна стакана (рис. 6.3).

Рис.6.3 - Продавливания фундамента по периметру колонны.

Тогда требуемая рабочая высота плитной части фундамента определяется по формуле:

Характеристики

Список файлов курсовой работы