150837 (594599), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

По каталогу выбирается трансформатор тока типа ТПК-10, номинальный ток (I_Н) которого равен 600 А.

Расчетные данные и характеристики трансформатора тока приводятся в таблице 2.18:

Таблица 2.18 – Выбор трансформатора тока в цепи секционного выключателя 10 кВ.

2.4.4.5 Выбор трансформаторов тока в цепи выключателей линии 10 кВ

Определение длительно допустимого тока производится по формуле (2.13):

По каталогу выбирается трансформатор тока типа ТПК-10, номинальный ток (I_Н) которого равен 200 А.

Расчетные данные и характеристики трансформатора тока приводятся в таблице 2.19:

Таблица 2.19 – Выбор трансформатора тока в цепи выключателей линии 10 кВ.

3.4.5 Выбор шин на сторонах 35 и 10 кВ

3.4.5.1 Выбор шин на стороне 35 кВ

Выбор гибких шин производится по следующим параметрам:

• проверка по экономической плотности тока;

• проверка по длительно допустимому току;

• проверка гибких шин на схлестывание;

• проверка на термическое действие тока короткого замыкания;

• проверка по условиям коронирования.

Согласно Правил устройства электроустановок, проверка шин по экономической плотности тока в пределах распределительного устройства не производится.

Расчет длительно допустимого тока на стороне 35 кВ производился в пункте 2.4.1.1 пояснительной записки, и он равен I_max = 231,2 А.

Принимается провод марки АС-70, допустимый ток которого I_доп= 265 А, расчетный диаметр d= 11,4 мм.

Проверка шин на схлестывание не производится т.к. I″ = 2,9 кА < I″ = 50 кА (по условию Правил устройства электроустановок, п. 1.4).

Согласно Правил устройства электроустановок (п. 1.4) проверка шин на термическое действие тока короткого замыкания не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка шин по условиям коронирования производится по условию:

(2.16)

где Е – рабочая напряженность электрического поля, кВ/см;

Е₀ – начальная напряженность электрического поля, кВ/см.

Рабочая напряженность электрического поля определяется по формуле:

(2.17)

где U_Л – линейное напряжение, кВ;

D_СР – среднегеометрическое расстояние между проводами, см, принимается равным 100 см;

r₀ – радиус провода, см.

Определение линейного напряжения производится по формуле:

(2.18)

где U_ф – фазное напряжение, кВ.

Определение радиуса провода производится по формуле:

(2.19)

где r₀ – радиус провода, см;

d – диаметр провода, см.

Полученные значения подставляются в формулу (2.17):

Начальная напряженность электрического поля определяется по формуле:

(2.20)

где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода, принимается для многопроволочных проводов равным 0,82[3].

Полученные результаты Е и Е₀ подставляются в неравенство (2.16):

Вывод: выбранная марка провода по условиям короны подходит.

2.4.5.2 Выбор шин в цепи трансформатора на стороне 10 кВ

Согласно Правил устройства электроустановок, п. 1.3.28 сборные шины и ошиновки в пределах распределительного устройства по экономической плотности тока не проверяются, поэтому выбор производится по допустимому току, рассчитанному в пункте 2.4.1.3 пояснительной записки и равен 809,2 А.

По каталогу принимаются шины прямоугольного сечения (60×6) мм, допустимый ток (I_ДОП) которых равен 870 А, сечение 360 мм².

Минимальное сечение шин по условию термической стойкости определяется по формуле:

(2.21)

где q_min – минимальное сечение шин, мм²;

С – коэффициент для алюминия, равный 91.

что меньше принятого сечения 360 мм², следовательно шины термически стойки.

Проверка шин на механическую прочность:

Наибольшее удельное усилие при трехфазном коротком замыкании определяется по формуле:

(2.22)

где f⁽³⁾ – наибольшее удельное усилие при трехфазном коротком замыкании, Н/м;

а – наименьшее расстояние между фазами, м, принимается для напряжения 10 кВ равным 0,22 м.

Определение напряжения в материале при воздействии на него изгибающего момента производится по формуле:

(2.23)

где σ_расч – напряжение в материале при воздействии на него изгибающего момента, МПА;

М – изгибающий момент, Н×м;

W – момент сопротивления шины, см³.

Определение изгибающего момента производится по формуле:

(2.24)

где ℓ - пролет между изоляторами, м.

Пролет между изоляторами определяется при условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц и рассчитывается по формуле:

(2.25)

где τ – момент инерции, см⁴;

S – площадь поперечного сечения шины, см².

Момент инерции определяется по формуле:

(2.26)

где τ – момент инерции, см⁴;

b – высота шины, мм;

h – ширина шины, мм.

Полученное значение момента инерции подставляется в формулу (2.25):

Полученное значение пролета между изоляторами подставляется в формулу (2.24):

Момент сопротивления шины определяется по формуле:

(2.27)

Значения пролета между изоляторами и момент инерции шины подставляются в формулу (2.23):

Для алюминия марки АДО допустимое напряжение в материале σ_доп = 40 МПа.

Вывод: т.к. расчетное напряжение в материале меньше допустимого значит, шины механически прочны.

2.4.6 Выбор опорных изоляторов в цепи трансформатора на стороне 10 кВ

Условия выбора опорных изоляторов:

• по напряжению установки – U_УСТ ≤ U_Н;

• по разрушающему усилию – F_РАСЧ < F_ДОП.

Расчетная разрушающая сила определяется по формуле:

(2.28)

где F_расч – расчетная разрушающая сила, Н.

Допустимая разрушающая сила определяется по формуле:

(2.29)

где F_доп – допустимая разрушающая сила, Н.

F_разр – разрушающая сила, Н

По каталогу выбирается опорный изолятор типа ОНС-10-2000 У3, F_разр = 2000 Н.

Вывод: опорный изолятор выбранного типа механически прочен.

2.4.7 Выбор проходных изоляторов на стороне 10 кВ

Условия выбора опорных изоляторов:

• по напряжению установки – U_УСТ ≤ U_Н;

• по длительному току - I_МАХ ≤ I_Н;

• по разрушающему усилию – F_РАСЧ < F_ДОП.

Расчетная разрушающая сила проходного изолятора определяется по формуле:

(2.30)

По каталогу выбирается проходной изолятор типа ИП-10/630-750 IIУ, F_РАЗР = 750 Н

Определение допустимой разрушающей силы производится по формуле (2.29):

Вывод: выбранный тип проходного изолятора механически прочен, т.к. расчетная разрушающая сила меньше допустимой.

2.5 Выбор рода оперативного тока

При выборе рода оперативного тока необходимо учитывать два фактора:

• схему подстанции;

• релейную защиту и автоматику подстанции.

В настоящее время применяются следующие виды оперативного тока:

• постоянный;

• выпрямленный;

• переменный.

Применение постоянного оперативного тока, требующее установки дорогостоящих аккумуляторных батарей, увеличивает стоимость сооружения, эксплуатационные расходы, вызывает необходимость сооружения разветвленной сети. Но в связи с тем, что на стороне 10 кВ имеется потребитель I категории (Петрозаводская птицефабрика), применение постоянного оперативного тока является необходимым для обеспечения надежного и бесперебойного питания схем релейной защиты и автоматики.

Принимается аккумуляторная батарея типа СК-2, состоящая из 108 элементов.

2.6 Расчет заземляющего устройства

Заземляющее устройство подстанции имеет площадь 30×30 м² при удельном сопротивлении 40 Ом. Естественные заземлители отсутствуют. В качестве искусственного заземлителя применяют вертикальные и горизонтальные заземлители.

Вертикальные заземлители – сталь круглая диаметром 22 мм, длиной 5 метров.

Заземлитель горизонтальный выполнен из стальной полосы 30×4.

Расстояние между уголками 5 м, глубина заложения проводника от поверхности земли 0,7 м.

Климатическая зона II, нормируемое сопротивление заземляющего устройства: R_З.Н. = 0,5 Ом.

Согласно Правил устройства электроустановок, допустимое сопротивление заземляющего устройства с учетом удельного сопротивления грунта ρ_гр равно:

(2.31)

где R_з – допустимое сопротивление заземляющего устройства, Ом;

ρ_гр – удельное сопротивление грунта;

R_зн – нормируемое сопротивление заземляющего устройства, Ом.

Определение сопротивления растекания вертикального заземлителя производится по формуле:

(2.32)

Характеристики

Список файлов ВКР