125254 (593084), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

0,0403-0,17-0,046-0,049-0,011-0,011-0,11-0,11-0,07-0,073-0,046-0,036-0,037-

0,038-0,038-0,038-0,05-0,036-0,067-0,046-0,071-0,046-0,026-0,052-0,055-

0,045-0,11-0,055-0,046-0,026-0,046-0,055-0,0072-0,0072-0,037-0,074-0,047-

0,20-0,053-0,054-0,056-0,12-0,12-0,13-0,13-0,081-0,084-0,053-0,042-0,041-

0,043-0,044-0,043-0,044-0,055-0,078-0,006-0,053-0,030-0,052-0,13-0,063-

0,053-0,053-0,042-0,084-0,055-0,25-0,060-0,061-0,063-0,14-0,14-0,15-0,14-

0,18-0,092-0,095-0,060-0,047-0,047-0,049-0,050-0,049-0,049-0,062-0,089-

0,068-0,060-0,093-0,071-0,060-0,033-0,060-0,071-0,060-0,060-0,048-0,095-

0,062=-9,78 кГ*см

Выбираем произвольную координату Y_k= 32

P_k= ΣМ_x/Y_k

P_k=9,78/50,3=0,1945 кГ

Теперь определим длину компенсационного ножа L:

2. L= (P_k*l)/P

L=0,1945*100/13=1,49 м

Так как штанц-форма меньше по размеру, то следует поставить 2 ножа по

700 мм и 1 нож =90 мм.

4.7.4 Расчёт силовой балансировки штанцевального штампа

Определение величины деформации резины [1].

Задаёмся высотой режущих ножей – h_р=23,8 мм, толщиной основания – a=15мм, величиной выступания эжекторного материала над режущими ножами Δh =1,2 мм.

Высота эжекторного материала (h₀) равна:

h₀=h_p+Δh – a=23,8+1,2 – 15=10 мм

h_сж= h₀ - Δh – S_мат=10 – 1,2 – 0,3 =8,5 мм

h_p – высота режущих ножей;

Δh – разница между высотой эжекторного материала и режущих ножей;

а – толщина фанеры.

Ε _сж= (h₀ – h_сж)/ h₀ =15 %

Выбираем резину для эжекторного материала исходя из величины

ε _сж< ε _макс и рекомендаций: марка RG 40 – микропористые полиуретаны.

Из графика «Боковое расширение резины (х_Б) марки RG 40» находим, что х_Б=440 мкм =0,44 мм, а из графика «Напряжение сжатия от величины деформации ε _сж » - =3,6 кгс/см² [2]:

Ширину В задаём конструктивно, В=9 мм и В=4 мм.

Правило силового уравновешивания [1]:

ΣМР_СЖ(Х)=0

ΣМР_СЖ(Y)=0

P_i=*S_сеч=*L* В

ΣМ_x= - Р₁*ОХ₁- Р₂*ОХ₂ – Р₃*ОХ₃- Р₄*ОХ₄- Р5*ОХ₅ – Р₆*ОХ₆ –

Р₇*ОХ₇- Р₈*ОХ₈-Р₉*ОХ₉- Р₁₀*ОХ₁₀- Р₁₁*ОХ₁₁- Р₁₂*ОХ₁₂-

Р₁₃*ОХ₁₃- Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃+ Р₃₄*ОХ₃₄+Р₃₅*ОХ₃₅ + Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ +

Р₃₈*ОХ₃₈+ Р₃₉*ОХ₃₉ +Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ +Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ – Р₄₅*ОХ₄₅ –Р₄₆*ОХ₄₆- Р₄₇*ОХ₄₇- Р₄₈*ОХ₄₈-

Р₄₉*ОХ₄₉- Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈-

Р₅₉*ОХ₅₉ – Р₆₀*ОХ₆₀- Р₆₁*ОХ₆₁ – Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ –

Р₆₅*ОХ₆₅ –Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ – Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀+4*(Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇+

Р₈₈*ОХ₈₈)+ Р₈₉*ОХ₈₉;

ΣМ_x=3*(-40,95-42,6-40,65-40,95-306,16-306,16-306,16-306,16-9,75-8,25-

32,12-32,12-4-4+2,25+2,25+3,75+3,75+5,25+5,25+24,75+24,75

+262,5+262,5+27,75+27,75+44+44+194,326+194,326+129,36+138,6+138,6+

465,56+421,4+41+28,75+26,25+11,25+8,75+224,72-10,8-10,8-6,9-8,1-7,95-

6,45-4,8-4,05-4,5-6,9-8,1-7,95-6,45-4,8-4,05-4,5-10,66-173,6-148,2-102,6-19,8-

19,8-19,8-235,2-148,2-15-9,6-

7,65+30,68+21,24+30,68+30,68+32,89+34,58+23,94+22,14+23,94+27,8+

29,1+26,19+30,9+43,65+41,7+102,86)=3481,506 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Х должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М_1х= М_х/2

М_1х=3481,506/2=1740,753 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / X_к

Р_СЖ=1740,753/32=54,4 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ _сж*В

L=54,4/(3,6*0,9)=16,79 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L= 167,9 мм.

ΣМ_x=2*(-2*А₁*Х₁ - А₃*Х₃ – А₄*Х₄) – А₉*Х₉- А₉^’*Х₉- А₁₀*Х₁₀- А₁₁*Х₁₁+

А₁₂*Х₁₂+ А₁₃*Х₁₃+ А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+ А₁₆*Х₁₆+ 16*А₁₇*Х₁₇+4*А₂₁*Х₂₁;

ΣМ_x=2*(-29,48-18,6-29,76)-37,4-2,38-37,4-4+220+44+181,76+220+44+

+181,76+181,76+122,5+26,19+66,56=3595,56 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

М_1х= М_х/2

М_1х=3595,335/2=1797,67 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / X_к

Р_СЖ= 1797,67/32=56,18 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ _сж*В

L=56,18/(3,6*0,4)=39 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=4 мм, L= 390 мм.

ΣМ_y= [Р₁*ОХ₁+ Р₂*ОХ₂ + Р₃*ОХ₃+ Р₄*ОХ₄+ Р5*ОХ₅ + Р₆*ОХ₆ +

Р₇*ОХ₇+ Р₈*ОХ₈+Р₉*ОХ₉+ Р₁₀*ОХ₁₀+Р₁₁*ОХ₁₁+ Р₁₂*ОХ₁₂+

Р₁₃*ОХ₁₃+ Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃+ Р₃₄*ОХ₃₄+Р₃₅*ОХ₃₅ + Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ +

Р₃₈*ОХ₃₈+ Р₃₉*ОХ₃₉ +Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ +Р₄₂*ОХ₄₂+

Р₄₃*ОХ₄₃+ Р₄₄*ОХ₄₄ + Р₄₅*ОХ₄₅ +Р₄₆*ОХ₄₆+Р₄₇*ОХ₄₇+ Р₄₈*ОХ₄₈+

Р₄₉*ОХ₄₉+ Р₅₀*ОХ₅₀+ Р₅₁*ОХ₅₁+Р₅₂*ОХ₅₂+ Р₅₃*ОХ₅₃+

Р₅₄*ОХ₅₄+Р₅₅*ОХ₅₅+ Р₅₆*ОХ₅₆+ Р₅₇*ОХ₅₇+ Р₅₈*ОХ₅₈+

Р₅₉*ОХ₅₉ + Р₆₀*ОХ₆₀+ Р₆₁*ОХ₆₁+Р₆₂*ОХ₆₂+ Р₆₃*ОХ₆₃+ Р₆₄*ОХ₆₄ +

Р₆₅*ОХ₆₅ +Р₆₆*ОХ₆₆+ Р₆₇*ОХ₆₇+Р₆₈*ОХ₆₈ + Р₆₉*ОХ₆₉+

Р₇₀*ОХ₇₀+Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇+

Р₈₈*ОХ₈₈+ Р₈₉*ОХ₈₉ +Р₉₀*ОХ₉₀ + Р₉₁*ОХ₉₁+ Р₉₂*ОХ₉₂ +Р₉₃*ОХ₉₃+ Р₉₄*ОХ₉₄

+Р₉₅*ОХ₉₅+ Р₉₆*ОХ₉₆+ Р₉₇*ОХ₉₇ + Р₉₈*ОХ₉₈ + Р₉₉*ОХ₉₉+

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀+Р₁₀₁*ОХ₁₀₁+Р₁₀₂*ОХ₁₀₂+ Р₁₀₃*ОХ₁₀₃+ Р₁₀₄*ОХ₁₀₄+Р₁₀₅*ОХ₁₀₅+

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆+ Р₁₀₇*ОХ₁₀₇+Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ + Р₁₀₉*ОХ₁₀₉+ Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ +

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁+ Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ +Р₁₁₃*ОХ₁₁₃+Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ +Р₁₁₅*ОХ₁₁₅+

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆+ Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ +Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ +Р₁₁₉*ОХ₁₁₉+ Р₁₂₀*ОХ₁₂₀+ Р₁₂₁*ОХ₁₂₁+

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂+ Р₁₂₃*ОХ₁₂₃+Р₁₂₄*ОХ₁₂₄+Р₁₂₅*ОХ₁₂₅+Р₁₂₆*ОХ₁₂₆+

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇+Р₁₂₈*ОХ₁₂₈+Р₁₃₀*ОХ₁₃₀+Р₁₃₁*ОХ₁₃₁+Р₁₃₂*ОХ₁₃₂+

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ + Р₁₃₄*ОХ₁₃₄+ Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ + Р₁₃₆*ОХ₁₃₆+ Р₁₃₇*ОХ₁₃₇+ Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ +

Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ –Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]^’+ [Р₁*ОХ₁+ Р₂*ОХ₂ + Р₃*ОХ₃+ Р₄*ОХ₄+ Р5*ОХ₅ +

Р₆*ОХ₆ +Р₇*ОХ₇+ Р₈*ОХ₈+Р₉*ОХ₉+ Р₁₀*ОХ₁₀+Р₁₁*ОХ₁₁+ Р₁₂*ОХ₁₂+

Р₁₃*ОХ₁₃+ Р₁₄*ОХ₁₄+ Р₁₅*ОХ₁₅+ Р₁₆*ОХ₁₆+ Р₁₇*ОХ₁₇+

Р₁₈*ОХ₁₈ + Р₁₉*ОХ₁₉+ Р₂₀*ОХ₂₀ +Р_45-46*ОХ₂₁+ Р_3-46*ОХ₂₁ +

Р₂₂*ОХ₂₂+ Р₂₃*ОХ₂₃+ Р₂₄*ОХ₂₄ + Р₂₅*ОХ₂₅ + Р₂₆*ОХ₂₆+

Р₂₇*ОХ₂₇+Р₂₈*ОХ₂₈+Р₂₉*ОХ₂₉+ Р₃₀*ОХ₃₀+ Р₃₁*ОХ₃₁+Р₃₂*ОХ₃₂+

Р₃₃*ОХ₃₃- Р₃₄*ОХ₃₄-Р₃₅*ОХ₃₅ – Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ –

Р₃₈*ОХ₃₈- Р₃₉*ОХ₃₉ –Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ –Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ – Р₄₅*ОХ₄₅ +Р₄₆*ОХ₄₆+Р₄₇*ОХ₄₇+ Р₄₈*ОХ₄₈+

Р₄₉*ОХ₄₉+ Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈+

Р₅₉*ОХ₅₉ + Р₆₀*ОХ₆₀+ Р₆₁*ОХ₆₁-Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ –

Р₆₅*ОХ₆₅ –Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ – Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀+Р₇₁*ОХ₇₁+ Р₇₂*ОХ₇₂+ Р₇₃*ОХ₇₃+ Р₇₄*ОХ₇₄+ Р₇₅*ОХ₇₅ +

Р₇₆*ОХ₇₆+ Р₇₇*ОХ₇₇ +Р₇₈*ОХ₇₈+ Р₇₉*ОХ₇₉ +Р₈₀*ОХ₈₀+ Р₈₁*ОХ₈₁+

Р₈₂*ОХ₈₂ + Р₈₃*ОХ₈₃ +Р₈₄*ОХ₈₄+ Р₈₅*ОХ₈₅+Р₈₆*ОХ₈₆+ Р₈₇*ОХ₈₇-

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ –Р₉₀*ОХ₉₀ – Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ –Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈ – Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ – Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ –

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ – Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ – Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ –Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ –Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ – Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ – Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ – Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ –Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]’’ +[-Р₁*ОХ₁- Р₂*ОХ₂ – Р₃*ОХ₃- Р₄*ОХ₄- Р5*ОХ₅ –

Р₆*ОХ₆ –Р₇*ОХ₇- Р₈*ОХ₈-Р₉*ОХ₉- Р₁₀*ОХ₁₀-Р₁₁*ОХ₁₁- Р₁₂*ОХ₁₂-

Р₁₃*ОХ₁₃- Р₁₄*ОХ₁₄- Р₁₅*ОХ₁₅- Р₁₆*ОХ₁₆- Р₁₇*ОХ₁₇-

Р₁₈*ОХ₁₈ – Р₁₉*ОХ₁₉- Р₂₀*ОХ₂₀ – Р_45-46*ОХ₂₁- Р_3-46*ОХ₂₁ –

Р₂₂*ОХ₂₂- Р₂₃*ОХ₂₃- Р₂₄*ОХ₂₄ - Р₂₅*ОХ₂₅ – Р₂₆*ОХ₂₆-

Р₂₇*ОХ₂₇-Р₂₈*ОХ₂₈-Р₂₉*ОХ₂₉- Р₃₀*ОХ₃₀- Р₃₁*ОХ₃₁-Р₃₂*ОХ₃₂-

Р₃₃*ОХ₃₃- Р₃₄*ОХ₃₄-Р₃₅*ОХ₃₅ – Р₃₆*ОХ₃₆- Р₃₇*ОХ₃₇ –

Р₃₈*ОХ₃₈- Р₃₉*ОХ₃₉ –Р₄₀*ОХ₄₀₊Р₄₁*ОХ₄₁ –Р₄₂*ОХ₄₂-

Р₄₃*ОХ₄₃- Р₄₄*ОХ₄₄ – Р₄₅*ОХ₄₅ –Р₄₆*ОХ₄₆-Р₄₇*ОХ₄₇- Р₄₈*ОХ₄₈-

Р₄₉*ОХ₄₉- Р₅₀*ОХ₅₀- Р₅₁*ОХ₅₁-Р₅₂*ОХ₅₂- Р₅₃*ОХ₅₃-

Р₅₄*ОХ₅₄-Р₅₅*ОХ₅₅- Р₅₆*ОХ₅₆- Р₅₇*ОХ₅₇- Р₅₈*ОХ₅₈-

Р₅₉*ОХ₅₉ – Р₆₀*ОХ₆₀- Р₆₁*ОХ₆₁-Р₆₂*ОХ₆₂- Р₆₃*ОХ₆₃- Р₆₄*ОХ₆₄ –

Р₆₅*ОХ₆₅ –Р₆₆*ОХ₆₆- Р₆₇*ОХ₆₇-Р₆₈*ОХ₆₈ – Р₆₉*ОХ₆₉-

Р₇₀*ОХ₇₀-Р₇₁*ОХ₇₁- Р₇₂*ОХ₇₂- Р₇₃*ОХ₇₃- Р₇₄*ОХ₇₄-Р₇₅*ОХ₇₅ –

Р₇₆*ОХ₇₆- Р₇₇*ОХ₇₇ –Р₇₈*ОХ₇₈- Р₇₉*ОХ₇₉ –Р₈₀*ОХ₈₀- Р₈₁*ОХ₈₁-

Р₈₂*ОХ₈₂ – Р₈₃*ОХ₈₃ –Р₈₄*ОХ₈₄- Р₈₅*ОХ₈₅-Р₈₆*ОХ₈₆- Р₈₇*ОХ₈₇-

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ –Р₉₀*ОХ₉₀ – Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ –Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈ – Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈ – Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀ –

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ – Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ – Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ –Р₁₁₈*ОХ₁₁₈ –Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ – Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ – Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ – Р₁₃₉*ОХ₁₃₉ –Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]’’’

Характеристики

Список файлов ВКР