123809 (592859), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

Таль электрическая передвижная представляет собой подъёмно-транспортный механизм, предназначенный для вертикального подъёма, опускания, а также горизонтального перемещения подвешенного на крюк груза.

Горизонтальное перемещение груза производится вдоль подвесного однорельсового пути, по которому движется таль.

Таль предназначена для работы в закрытом помещении. Допускается работа на открытом воздухе при условии защиты тали от непосредственного воздействия на неё атмосферных осадков.

Исходные данные:

Грузоподъёмность Q = 10т, передвижение W = 20м/мин, высота подъёма h = 16м, скорость подъёма V = 8м/мин, режим работы средний, ПВ 25%, управление кнопочное с пола, ток переменный, U = 380 В, полиспаст двукратный.

Р ис. 5.1. Кинематическая схема механизма подъёма.

1 – колодочный тормоз, 2 – грузоупорный тормоз, 3 – зубчатая муфта, 4 – электродвигатель, 5 – кольцевой токосъёмник.

Принят электродвигатель типа АОЭ42-2, N = 11 кВт, n = 1420 об/мин, .

Максимальное напряжение ветви каната, набегающей на барабан:

Н

= 2 – число полиспастов.

Принят канат 17-180-1 ГОСТ 3071-55 имеющий разрывное усилие Рк = 12900 Н.

Фактический запас прочности каната:

Диаметр барабана:

мм.

где:

е – коэффициент работы, табл. 12 [7, с. 403].

Выбираем барабан типа БК 335. Его параметры внесем в таблицу 5.1.

Таблица 5.1.

Фактическое значение коэффициента е:

Число оборотов барабана:

об/мин.

Передаточное число редуктора:

Передаточное число первой ступени:

Передаточное число второй ступени:

Фактическое общее передаточное число:

Фактическая скорость подъёма:

м/мин.

Такое отклонение является допустимым.

Номинальные крутящие моменты на валу барабана:

Н см.

На промежуточном валу:

Н см.

На быстроходном валу:

Н см.

Максимальные крутящие моменты создаваемые максимальным моментом двигателя.

На быстроходном валу:

Н см.

На промежуточном валу:

Н см.

На барабане:

Н см.

Общее машинное время работы электротали за срок t = 5 лет:

Т = t*365*К2*24*Кс*ПВ/100=5*365*0,5*24*0,67*25/100=3700ч.

где:

К2 = 0,5 – коэффициент использования в течении года;

Кс = 0,67 – коэффициент использования в течении суток.

5.2.1. Расчет вала редуктора.

Момент на валу номинальный Н см, момент на валу максимальный Н см.

Усилие в зацеплении:

на колесе

Н.

на шестерне

Н.

Реакции в опорах вала:

Н.

Н.

Изгибающие моменты в опасных сечениях а – а и b – b.

Н см.

Н см.

Для вала принята сталь 12ХН3А со следующими характеристиками: твердость сердцевины по Бринеллю 255; = 3400 кг/см², = 1870 кг/см².

5.2.2. Расчет электромагнитного колодочного тормоза.

Н см.

Рис. 5.2. Схема электромагнитного колодочного тормоза

Расчетный тормозной момент

Н см.

f = 0,4 – коэффициент трения стали по вальцованной ленте.

Нормальное усилие на колодках

Н.

Усилие замыкания

Н.

Усилие размыкания

Н.

Вес рычага соединяющего ротор электромагнита с размыкающим кулачком, Рр = 0,2 кг. Требуемое усилие электромагнита

кг.

Требуемый ход электромагнита при отходе колодок = 0,1 мм и допускаемом износе обкладок между регулировками = 0,5 мм

мм.

Принят электромагнит, который имеет Рм = 1,5 Н, h = 20 мм. Наибольшее давление на обкладках

МПа.

где:

l = 55 мм – длина обкладки;

В = 26 мм – ширина обкладки.

5.2.3. Расчет грузоопорного тормоза.

Исходные данные:

= 982 Н см – крутящий момент на валу, где установлен тормоз.

f = 0,12 – коэффициент трение вальцевой ленты по стали в масле.

f0 = 0,1 – коэффициент трения стали по стали в масле

= 5º40´ - угол трения.

Резьба винта тормоза прямоугольная двухзаходная:

= 40 мм – наружный диаметр резьбы;

= 30 мм – внутренний диаметр резьбы;

t = 24 мм – шаг резьы.

Рис. 5.3. Схема грузоупорного тормоза.

Угол наклона нитки резьбы

12º50´

Усилие работоспособности тормоза

Средний радиус дисков трения

мм.

Осевое усилие в тормозе

кг.

Линейная скорость на диске тормоза, отнесенная к среднему диаметру дисков трения

м/с.

Давление на диске:

МПа.

где = 1 МПа при работе в масле.

5.2.4. Расчет приводной тележки.

Исходные данные:

Q = 10000 кг – вес груза;

G1 = 40 кг – вес приводной тележки;

G2 = 115 кг – вес подъёмного механизма;

G3 = 10 кг – вес холостой тележки;

G4 = 35 кг – вес остальных элементов тали, приведенных к оси приводной тележки.

Рис. 5.4. Кинематическая схема приводной тележки.

Суммарное усилие воспринимаемое катками

Q0 = Q + G1 + G2 + G3 + G4 = 10000+190 = 10190 Н.

Определяем давление на катки:

Электроталь с грузом, Н

Н.

2. Электроталь без груза

Н.

кг.

Сопротивление передвижению тали принято равным 0,03 от суммарного веса электротали. При движении тали с грузом Q = 10 т.

кг.

Потребная мощность электродвигателя:

КВт.

Где:

VТ – скорость передвижения;

= 0,9 – КПД механизма передвижения.

Принят электродвигатель: N = 1.5 КВт, n = 1400 об/мин, .

Число оборотов ходовых колес, при диаметре колеса DК.Х, = 170 мм.

об/мин.

Передаточное число редуктора:

Произведем проверку запаса сцепления ходовых колес с двутавровым рельсом в процессе пуска при работе без груза.

Время разгона

Номинальный момент двигателя:

Н м.

Пусковой момент двигателя:

Н м.

Маховой момент двигателя:

Н м.

Усилие сопротивления при работе без груза

кг.

Момент сопротивления при работе без груза:

кг.

сек.

Среднее ускорение при пуске:

м/с²

Фактический запас сцепления

где:

- общий вес тали, Н;

- суммарное давление ведущих ходовых, Н;

- полное сопротивление передвижного крана без груза;

- общее число колес;

- число холостых колес;

- коэффициент ходового колеса, [6,с.75];

- коэффициент трения в подшипниках ходовых колес, табл. 17 [6, с. 74].

ПРИМЕЧАНИЕ: Размеры указанные на рисунках, приведенных в расчете электротали, не соответствуют размерам приведенного расчета, т. к. рисунки изображены схематически.

5..3. Расстановка оборудования

Расстановкой промышленного оборудования, называют взаимное расположение основного и вспомогательного оборудования в помещении цеха «Аммофос».

Расстановка оборудования должна обеспечивать удобство работы и безопасность эксплуатационного и ремонтного персонала, минимальную протяженность трубопроводов, газоходов и воздуховодов, минимальные затраты на сооружение цеха, механизацию ремонтных работ, возможность расширения котельной при установке нового оборудования.

В соответствии со СНИП I I-35-76 размеры пролетов зданий и сооружений следует принимать кратными 6 м. При специальном обосновании допускаются пролеты с размерами, кратными 3 м. Шаг колон принимаем равным 12 м.

Принимаем расстояния установки в помещении :

проход перед фронтом гранулятора принимаем равным 3000-4000 мм;

боковой проход между крупногабаритным оборудованием и стеной здания принимаем равным 2000 мм;

проход при обслуживании гранулятора сбоку 2000мм;

проход между отдельными выступающими частями гранулятора и конструкциями здания 800 мм;

Для наибольшего удобства и безопасности обслуживания ширину всех проходов между оборудованием принимаем не менее 700 мм.

2 Расчет системы вентиляции

Исходя из опыта эксплуатации котельных принимаем расход воздуха V = 700 м³; диаметры участков: d1 = 300 мм, d2 = 250 мм, d3 = 195 мм; длины участков: L1 = 3550 мм, L2 = 10250 мм, L3 = 3200 мм.

Стандартные параметры воздуха: t = 20ºС, Рб = 760 мм рт. ст., 50%, = 1,2 кг/ м³, = 0,000015 м²/с.

Сопротивление канала крупного сечения определяется:

; (5,1) [9 стр. 187]

где: - коэффициент сопротивления трения.

- длина трубопровода,

- диаметр трубопровода,

- скорость потока воздуха,

- плотность воздуха,

- коэффициент местного сопротивления.

Найдем скорости участков по формуле:

; (5,2) [9 стр.186]

где: F – площадь поперечного сечения, м²:

для первого участка

м².

Характеристики

Список файлов ВКР