БР 13.03.02 ПЗ (1229155), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

где, – время срабатывания ТЗНП ВЛ, с которой ведется согласование, сек. Уставки по времени срабатывания ТЗНП ВЛ приведены в таблице Б.1 (приложение Б).

Результаты расчета сведем в таблицу:

Таблица 3.4 – Результаты расчета времени срабатывания ТЗНП ВН АТ

Для стороны СН расчет выбор ведем аналогично

Результаты расчета сведем в таблицу:

Таблица 3.5 – Результаты расчета времени срабатывания ТЗНП СН АТ

3.1.2.4 Внутренняя функция резервирования отказа отдельного выключателя (УРОВ) на стороне ВН АТ (реализуется МП устройстве защиты)

Применяемое устройство SIPROTEC: 7UT633 (ДЗТ).

Значение срабатывания определяется по формуле:

. (3.19)

Таким образом,

А.

Устройство 7UT633: адрес 1111-1113 (PoleOpenCurr. S1 – S3) = 0.052.

Устройство 6MD663: адрес 1111-1113 (PoleOpenCurr. S1 – S3) = 0.052.

Выдержка времени УРОВ должна учитывать максимальное время отключения выключателя, время возврата органа контроля протекания тока и время запаса, которое учитывает погрешность органа выдержки времени. Рассчитывается по формуле:

, (3.20)

где – максимальное время отключения выключателя по таблице А.2 (приложение А), равное 0.055, сек.; – время возврата органа контроля протекания тока, равное 0.02 сек.; – время запаса, принимается равным 0.1.

сек.

Вторая выдержка времени УРОВ действует на отключение смежных присоединений. Принимается равной 0.4 сек.

Устройство 7UT633 и 6MD663: Т1 = 0.175 сек. по адресу 7015. Т2 = 0.4 сек. по адресу 7016.

3.1.2.5 Расчет токовой защита от перегрузки на стороне ВН АТ. ANSI 49.

Применяемое устройство SIPROTEC: 7SA61.

Ток срабатывания ЗП ВН выбирается по отстройке от номинального то АТ на данной стороне:

; (3.21)

А.

Принимаем I ALARM (I СИГН.) = 0.862 А по адресу 4205.

Выдержка времени для каждой стороны принимается равной 10 сек.

Принимаем 49 (Т) = 10 сек.

Аналогично рассчитывается данная защита для стороны СН и НН. Результаты сведем в таблицу.

Таблица 3.6 – Результаты расчета уставок ЗП для сторон СН и НН

3.1.2.6 Расчет токовой защиты общей части обмотки ВН/СН АТ (с измерением тока в фазе на стороне выводов нейтрали обмотки ВН/СН АТ). ANSI 49

Применяемое устройство SIPROTEC: 7UT633.

Ток общей части обмотки ВН/СН АТ вычисляется по формуле:

, (3.22)

где – номинальный ток стороны СН АТ с учетом крайнего минимального положения РПН, А. Определяется по формуле:

;

А;

А.

Принимаем А по адресу 2413.

3.1.2.7 Максимальная токовая защита с пуском по напряжению на стороне НН

Расчет ведется по формуле:

, (3.23)

где – коэффициент отстройки, равный 1.2; – коэффициент возврата, равный 0.95; – коэффициент перегрузки, равный 1.5.

А.

Чувствительность к минимальному току двухфазного КЗ на стороне НН рассчитывается по формуле:

, (3.24)

где – ток трехфазного КЗ на НН в минимальном режиме работы, А. Рассчитывается с помощью программы ТКЗ – 3000.

Рисунок 3.5 Пример расчета в программе «ТКЗ – 3000»

Получаем A.

Таким образом,

Согласно [5] полученный коэффициент чувствительности получился меньше 1.5. Поэтому загрубляем уставку для получения нужной чувствительности по формуле:

; (3.25)

А.

Принимаем: Iph> (Iф>) = 0.995 А по адресу 2620.

Рассчитаем уставку реле минимального напряжения по формуле:

, (3.26)

где – остаточное напряжение, которое рассчитывается по формуле:

; (3.26)

кВ.

Таким образом,

В.

Время срабатывания МТЗ НН принимается равным 1.5 сек.

3.2 Расчет защит ВЛ 220 кВ «Эльгауголь – ПС А»

Исходные данные:

ВЛ 220 кВ «Эльгауголь – ПС А» общей протяженностью 162.2 км выполнена проводом АС сечением 300/48, паспортные данные которого приведены в таблице А.3 (приложение А). Для линии выбираются тип опоры, марка изолятора и их количество, а также марка грозозащитного троса.

Параметры данной ВЛ приведены на рисунке 1.2.

Расчетные параметры ЛЭП рассчитан в программе «PL62W»

Результаты расчетов сведем в таблицу:

Таблица 3.7 – Результаты расчета параметров ЛЭП в программе «PL62W»

3.2.1 Расчет основной защиты ВЛ 220 кВ

Методика расчета приведена в [6]

Применяемое устройство SIPROTEC: 7SD522.

3.2.1.2 Расчет продольной дифференциальной токовой защиты линии (ДЗЛ)

Согласно [7] дифференциальная защита является основной быстродействующей защитой линий 35 кВ и выше. Принцип действия основан на сравнении значения и фазы токов в начале и конце защищаемой ЛЭП.

Принципу действия дифференциальная РЗ не реагирует на внешние КЗ, токи нагрузки и качания, поэтому она выполняется без выдержки времени и не должна отстраиваться от токов нагрузки и качаний

Отстройку дифференциальной защиты ведут по трем параметрам:

• от емкостного тока линии;

• от тока небаланса максимального нагрузочного режима

• от тока небаланса внешнего КЗ, протекающего через ТТ обоих выключателей.

Таким образом, остройку ведем по указанным выше параметрам:

1. Отстройка от полного емкостного тока линии ведется по формуле:

, (3.27)

где – номинальное напряжение линии, равное 220 кВ; – погонная емкостная проводимость линии, берется и таблицы А.3 (приложение А), См/км; – протяженность линии, равная 162.2 км.

А.

1. Отстройка от тока небаланса максимального нагрузочного режима ведется по формуле:

, (3.28)

где – максимальная мощность передаваемая по линии, берется из таблицы А.3 (приложение А), МВт.

А.

Предварительная уставка > Pickup value = 164 A.

Проверяем чувствительности защиты при двухфазном КЗ на шинах 220 кВ Эльгауголь по формуле:

, (3.29)

где – ток трехфазного КЗ в точке в минимальном режиме работы. Определяется по рисунку 2.5, А; – ток срабатывания защиты, который рассчитывается по формуле:

. (3.30)

Получим значение = 1132 А.

Следовательно,

А.

Таким образом,

Условие, согласно [5], выполняется.

1. Расчет токов, протекающих в ДЗЛ, при внешнем КЗ на шинах 220 кВ ПС А ведется по формуле:

, (3.31)

где – ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ, А. Определяется по формуле:

, (3.32)

где – ток трехфазного короткого замыкания, протекающего в линии, при внешнем трехфазном КЗ, А (Определяется в программе ТКЗ – 3000. Смотри рисунок 3.6).

Рисунок 3.6 Пример расчета в программе «ТКЗ – 3000»

Получим значение = 263 А.

Таким образом,

А;

А.

Проверим коэффициент отстройки от внешнего КЗ по формуле:

; (3.33)

.

При уставке = 164 А, ДЗЛ имеет повышенный коэффициент отстройки от внешнего КЗ на шинах 220 кВ ПС А.

Проверяем чувствительности защиты при двухфазном КЗ на шинах 220 кВ Эльгауголь по формуле (3.29):

.

Таким образом, чувствительность защиты при отстройки от внешнего КЗ достаточно высока.

3.2.2 Расчет резервных защит ВЛ 220 кВ

Методика расчтетов приведена в [8].

Применяемое устройство SIPROTEC: 7SA522.

, .

3.2.2.1 Расчет токовой защиты нулевой последовательности. ANSI 50N, 51N, 67N

Расчет уставки первой ступени ведется по рисунку 2.3. Расчет уставок второй, третьей и четвертой ступеней ведется подбором по чувствительности (смотри рисунок 2.4) с коэффициентами чувствительности 1.0 (чувствительность к КЗ в конце ВЛ), 1.5 (чувствительность к КЗ в конце ВЛ) и 1.2 (точка дальнего резервирования, шины ПС 220 кВ Призейская) соответственно. Уставки ступеней рассчитываем в промышленном комплексе программ «ТКЗ – 3000». Перевод во вторичные величины ведется по формуле (3.17).

Уставки по времени срабатывания подбираем согласно [4].

Результаты расчетов сведем в таблицу.

Таблица 3.8 – Результаты расчетов ТЗНП ВЛ

3.2.2.2 Расчет дистанционной защиты линии. ANSI 21, 21N

Характеристики

Список файлов ВКР