Антиплагиат (1226322), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Короче говоря, с ис темапереводитс я в режим измерения по трем точкам: точки I и I I I с тановятс я конц евыми, а точка I I с охраняет с вою ф ункц ию активной точки выправки. Коэ ф ф иц иентс глаживания в таком режиме т = (Ь + с )/Ь = 3 ,1 7 . О тнос ительно небольш ое значение коэ ф ф иц иента с глаживания компенс ируетс я точной ус тановкой переднейточки хорды по проектной ос и пути.В проц ес с е выправки кривых, чтобы избежать однос тороннего с мещ ения пути с проектной ос и, вводятс я корректировки управления. С ис тема позволяет делатьэ то с двигом нуля управления, при котором отс леживаетс я с мещ енное относ ительно хорды положение П Р У , и с двигом передней точки трос а- хорды с пом ощ ьюс ледящ его механизма.В режиме с глаживания требуетс я повыш енное значение коэ ф ф иц иента с глаживания, чтобы отклонения передней точки на неровнос тях минимально передавалис ьв точку выправки, пос кольку они не компенс ируютс я.
П оэ тому в работу включаетс я с ис тема с измерением положения пути в плане по четырем точкам.Корректировки управления производятс я только при работе в переходных кривых и при проходе с ис темой точек с опряжения учас тков пути с разным характеромизменения кривизны. Корректировки могут производитьс я либо путем с двига нуля управления, либо с двигом передней точки. Для рас чета корректировокис пользуютс я перес тановочные таблиц ы либо параметры кривых задаютс я вводом блока корректировки с ручным переключением в точках начала и конц аучас тков. П ри ос нащ ении маш ины бортовой вычис лительной с ис темой появляетс я возможнос ть, помимо рас чета корректировок, измерять и вос с танавливатьпроектные параметры положения пути в плане.В режиме работы по ф икс ированным точкам повыш енное значение коэ ф ф иц иента с глаживания отходит на второ й план, пос кольку положение переднейнаправляющ ей точки корректируетс я по проектной ос и.
С ис тема измерения положения пути по трем точкам более прос тая, поэ тому дает меньш ие погреш нос ти приработе. Н а корректировочные с мещ ения, с вязанные с компенс ац ией неровнос тей, накладываютс я с мещ ения, обус ловленные необходимос тью проходить кривые.Н екоторые маш ины оборудуют контрольными с ис темами, которые с лужат для ф икс ац ии параметров геометричес кого положения пути в плане и по уровню,независ имой от рабочей с ис темы.
Запис ь ведетс я в граф ичес ком или ц иф ровом виде на нос ителе (бумага, монитор Э ВМ , дис кета или компакт- дис к, жес ткий дис к),с оответс твующ ем уровню ос нащ ения маш ины. И змерения положения пути в плане могут вес тис ь от хорды 1 1 (с м. рис . 1 9 ) примерно в ее с ередине. Длядальнейш его анализа ф икс ируютс я с трелы изгиба hK в точках с канирования вдоль пути при дис кретной запис и или непрерывно при аналоговой. О дновременнорегис трируетс я положение пути по уровню от маятникового датчика, рас положенного на задней тележке КИ С .П ри наличии бортовой Э ВМ запис ь возможна и от рабочей КИ С с пос ледующ им программным преобразованием ц иф ровых мас с ивов для получения необходимойинф ормац ии.3 П роект модернизац ииО с новным недос татком данных маш ин являетс я их малая производительнос ть , что не позволяет включить их в технологичес кие проц ес с ы с другими путевымимаш инами.
П оэ тому в данной работе рас с матриваетс я возможнос ть повыш ения выработки э тих маш ин за с чет увеличения количес тва подбиваемых ш пал за ц иклработы маш ины. П ри э том 2 ш палы подбиваютс я полнос тью, а две на половину.М одернизац ии подвергаютс я подбивочные блоки, в которых заменяютс я гидроц илидры с жима наружних подбоек , рычаги наружних подбоек и наружние подбойки.В гидрос ис тему привода подбивочного блока вводятс я дополнительные двухпозиц ионные рас пределители.В ис ходном с ос тоянии при опус кании подбивочного блока ш токи ц илиндров Ц 4 , Ц 5 , Ц 8 , Ц 9 привода рычагов наружных подбоек находятс я в с реднем положении, аш токи ц илиндров Ц 1 2 , Ц 1 3 , Ц 1 6 , Ц 1 7 привода рычагов внутренних подбоек выдвинуты. Для э того рас пределители Р 1 8 , Р 1 0 включены в нейтральную позиц ию, арас пределители Р 1 9 , Р 2 0 закрыты.Р ис унок 1 6 - М одернизированная с хема гидропривода ВП Р - 0 2 .П орш ни ц илиндров наружных подбоек рас положены по ц ентру и прижаты давлением к с тенке корпус ов, а порш ни ц илиндров внутренних подбоек ра знос тьюдавлений прижаты к крыш кам.
П рижим обес печивает жес ткую передачу вибрац ий от э кс ц ентрикового вала, который вращ аетс я гидромотором М 1 , на рычаги иподбойки. В момент заглубления подбоек в с лежавш ийс я баллас т рас пределителем Р 1 4 мас ло под давлением может быть подано в преобразователь(мультипликатор давления) Г П 1 . В его ш токовой полос ти развиваетс я давление до 2 1 М П а, подаваемое в момент заглубления в ш токовые полос ти ц илиндров Ц 4 ,Ц5, Ц8, Ц9.П ри пос туплении с игнала на обжим баллас та рас пределители Р 1 8 , Р 1 9 , Р 2 0 включаютс я в рабочие позиц ии, а ра с пределитель Р 1 0 отключен. М ас ло поддавлением начинает с ливатьс я с ц илиндров привода рычагов наружных подбоек, вс ледс твие чего их ш токи втягиваютс я, и наружны е подбойки производятвибрац ионный обжим баллас та под крайними ш палами. Кроме того давление с нижаетс я до 3 ,5 М П а. П ос ле мас ло рабочим давлением 1 1 ,5 - 1 4 ,0 М П а подаетс я вш токовые полос ти ц илиндров Ц 4 , Ц 5 , Ц 8 , Ц 9 привода рычагов наружных подбоек.
Штоки начинают выдвигатьс я, когда ш токи доходят до с реднего положения,рас пределители Р 1 9 , Р 2 0 отключаютс я, а рас пределитель Р 1 0 включаетс я. П орш ни ц илиндров наружных подбоек выдвигаютс я, а порш ни ц илиндров внутреннихподбоек втягиваютс я, баллас т обжимаетс я под внутренними ш палами.П ос ле прекращ ения подачи с игнала на обжим баллас та отключаютс я рабочие позиц ии рас пределителей Р 1 8 , Р 1 0 , рычаги подбоек возвращ аютс я в ис ходноеположение, с оответс твующ ее рас крытым подбойкам.3 .1 .
О пределение производительнос ти маш иныЦ икл подбивки и выправки пути с ос тоит из затрат времени на опус кание и заглубление подбоек (tзагл), с жатия подбоек (tс ж), рас крытия и подъ ем подбивочныхблоков (tпод), захват рельс ош пальной реш етки (tзахв) и передвижение маш ины (tпер) к очередной подбиваемой ш пале.Т огда:Т ц = tзагл + tс ж 1 - 4 + tс ж 2 - 3 + tпод + tзахв + tпер (2 )О пределяетс я минимально необходимым количес твом вибровоздейс твий :tупл(min) = tзагл + tс ж 1 - 4 + tс ж 2 - 3О пределим ц икл подбивки и выправки пути для заданной маш ины, при ус тановленной производительнос ти П =1 6 0 0 ш пал/час .Время ц икла определим по ф ормуле:Т ц = (3 6 0 0 / П ) × n , (3 )Где n – чис ло одновременно подбиваемых ш пал для модернизированной ВП Р - 0 2 n=3 .Т огда:Т ц = (3 6 0 0 / 1 6 0 0 ) × 3 = 6 ,7 5 с ек.С ледовательно зная время ц икла подбивки и выправки пути для заданной маш ины можем найти с ос тавляющ ие параметров вибрирования.М инимально допус тимое время воздейс твия на баллас т:tуплmin1 - 4 - 2 - 3 =tзагл+tс ж 1 - 4 +tс ж 2 - 3 =(ω∙t)∙minω (4 )15.06.2016 12:28АнтиплагиатСтр.
9 из 13http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23533666&re...где - угловая час тота колебаний подбоек =2 0 0 - 2 2 0 с ек- 1 (1 5 0 0 об/мин);- минимально необходимое количес тво воздейс твий на баллас т, =6 0 0 - 8 0 0 ;Т огда время воздейс твия на баллас т будет равно:tупл(min)1 - 4 - 2 - 3 =4 ,9 с екВремя на рас крытие и подъ ем подбивочных блоков (tпод) принимаю в с оответс твии с рекомендуемыми значениями, т.е. (tпод=0 .6 с ек), захват рельс ош пальнойреш етки (tзахв=0 .3 с ек) и передвижение маш ины к очередной подбиваемой ш пале (tпер=1 .5 с ек).С корос ть обжатия принимаю в с оответс твии с рекомендуемыми значениями: V обж=0 ,1 2 м/с .3 .2 .
О пределение потребной мощ нос тиМ ощ нос ть ш палоподбивочной маш ины с кладываетс я из мощ нос ти, рас ходуемой при виброуплотнении баллас та, затрачиваемой на привод подбивочных блоков,холос того хода (N вибр., N обж., N х.х.), и из мощ нос ти затрачиваемой на привод вс помогательного оборудования (компрес с оров, генераторов и т.д.) и передвижениямаш ины.С ледовательно:(5 )Где: N вибр- мощ нос ть затрачиваемая на вибрирование, кВт;пбл – чис ло подбивочных блоков на маш ине, ш т., для ВП Р - 0 2 пбл = 2 ;η1 - КП Д передачи от двигателя к подбойкам, η1 =0 ,8 ;N обж- мощ нос ть затрачиваемая на обжатие щ ебня, кВт;N х.х- мощ нос ть затрачиваемая на холос той ход, кВт;η2 - КП Д привода механизма обжатия ш пал, η2 =0 ,8 5 ;- с умма мощ нос тей дополнительных механизмов, кВт;η3 - КП Д передачи от двигателя к задейс твованным механизмам, η3 =0 ,8 2 ;η4 - КП Д привода дополнительных механизмов, η4 =0 ,8 .С ос тавляющ ие затрат мощ нос ти определяютс я из выражений:(6 )(7 )где υобж – с корос ть обжатия щ ебня = 0 ,1 2 м/с ;пл – количес тво пар подбоек в блоке, пл = 8 ;tотр = 0 ,8 3 5 ×Т – время отрыва подбойки от щ ебня, с ек.;tк=0 ,1 6 5 ×Т – время контакта подбойки с о щ ебнем, с ек.;Т = (2 π / ω ) – период колебаний, с ек.где: ω – час тота коле��аний подбоек = 3 5 Г ц ,Р обж – ус илие обжатия, Н .Р обж = ρ×F, (8 )где ρ – давление при виброуплотнении, М П апринимаем ρ = 0 ,4 / 1 ,2 М П а;F – площ адь подбойки, м2 , F = 0 ,0 1 8 м2 .Н аходим ус илие обжатия и период колебаний:Р обж = 1 × 1 0 6 × 0 ,0 1 8 = 1 8 кНТ = (2 × 3 ,1 4 ) ÷ 3 5 = 0 ,1 8 0 сТ огда:N вибр=8 ∙1 8 ∙1 0 3 ∙0 ,1 2 ∙0 ,8 3 5 ∙0 ,1 8 1 0 2 ∙0 ,1 8 =1 4 1 ,4 5 ≈1 4 2 кВтN обж=8 ∙1 8 ∙1 0 3 ∙0 ,1 2 ∙0 ,1 6 5 ∙0 ,1 8 1 0 2 ∙0 ,1 8 =2 7 ,9 5 ≈2 8 кВтМ ощ нос ть, рас ходуемая при холос том режиме работы для упрощ ения рас чета принимаетс я, с учетом коэ ф ф иц иента запас а, 4 0 - 4 5 % от N вибр.Т огда:N х.х.
= 0 .4 ×N вибр. = 0 ,4 × 1 4 2 = 5 6 ,8 кВтМ ощ нос ть затрачиваемая на привод дополнительных механизмов принимаю в с оответс твии с с ущ ес твующ ими на маш ине ВП Р - 0 2 :N компр.=2 4 .5 =9 кВт (мощ нос ть затрачиваемая на работу двух компрес с орных ус тановок);N генерат.=2 3 .5 =7 кВт (мощ нос ть затрачиваемая на два генератора обес печивающ их работу с ис темы э лектрооборудования автоматики и с ис темы ос вещ ения ис игнализац ии).Т огда общ ая потребная рабочая мощ нос ть с ос тавит:N двmax=1 4 2 ∙2 0 ,8 +2 8 ∙2 0 ,8 5 +5 6 ,8 ∙2 0 ,8 2 +9 +7 0 ,8 =5 7 9 ,4 1 ≈5 8 0 кВтТ аким образом, подводя итог выполненному выш е рас чету, можно отметить с ледующ ее: полученная макс имальная мощ нос ть при оптимальных параметрахвиброуплотнения на 4 3 % превыш ает макс имальную мощ нос ть с ущ ес твующ его двигателя (ЯМ З- 2 3 8 Б) ус тановленного на маш ине ВП Р - 0 2 .
С ледовательно,необходимо на разрабатываемую маш ину ус тановить более мощ ную с иловую ус тановку или увеличить мас с у маховиков на э кц ентриковых валах подбивочныхблоков.5 Э кономичес кая час ть5 .2 . Р ас чет годового э кономичес кого э ф ф ектамоде рнизации сущ е ствующ е го оборудования.Расче т к апитальных затрат на моде рнизацию машины.С умма рные к апитальные затраты (К2) с уче том расх одов на моде рниза цию ма шины опре де ляются по формуле :К2 = К1 + С с + С и + Тз - В, (33)где К1 - к а пита льные затраты на базовую машину;С с - стоимость сырья и мате риалов, не обх одимых для моде рниза ции ма шины;С и - стоимость пок упных изде лий, не обх одимых для моде рнизации машины;Тз - за траты на оплату труда, вк лючая начисле ния рабочих осущ е ствляющ их де монтаж и разборк у отде льных де та ле й, а так же монтаж и сборк уоборудования при моде рнизации;В - выручк а от ре а лизации отде льных де тале й и ме таллолома.С тоимость сырья и мате риалов (сталь, чугун и т.п.) опре де ляе тся на де та ли и узлы собстве нного изготовле ния, не обх одимые при прове де ниимоде рнизации.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
