Повышение эффективности строительного камня в условиях ОАО Дальстроймеханизация (1225425), страница 10

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 10)

и датаИнв. № подпCv , qv , xv , yv , Иv ,Wv , m приведены в таблице 2.18 [10]qv =0,25; m =0,2; xv =0,1; yv =0,2; Wv =0.Инв. № дубл.Взам. инв. №Подп. и датаz =8  количество зубьев фрезы.K nv  коэффициент, учитывающий состояние поверхности, 1.Kv 750   В nVДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.Дата(14)Листгде В = 250 МПа – предел прочности материала заготовки прирастяжении;nV =-0,9 – показатель степени.Kv 750 2500.9 0.37K v  0.37  1  0.8  0.29664, 7  400,25  0, 296Vp  20, 03 / ин1200,2  0,10,1  0, 0670,2 1000,15  80Расчетная частота вращения шпинделя:np np Подп. и датаПолученное1000 Vp(15)D1000  20, 03 159, 47 ин 1  40значениерасчетнойчастотывращенияшпинделясравнивают с имеющимися паспортными данными на станке и принимаютближайшее меньшееnст  n p .

Принимаем n p =163,8 мин-1.Взам. инв. №Фактическая скорость, м/мин,Vф Инв. № дубл.Vф   40  163,81000(16)1000 20,57 / инСила резания, кгс,Подп. и датаPz  C p tИнв. № подп D nстxpySz p BИpzDqpKp,(17)гдеC p =82,5 – коэффициент, учитывающий условия резания;ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистЗначения коэффициента K p  K мp для стали и чугуна приведены втабл.

2.8 [10], а значения C p , x p , y p ,И p ,q p  в табл. 2.19[10].Pz  82,5  0,11,1  0,0670,8 1000,95  8  401,1  0,76  82,82Для определения возможности осуществления на выбранном станкепринятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой,допускаемой механизмом подачи станка Px  ( 0,3  0,4 )Pz =28,98 Н.Необходимо, чтобы Px доп  Px .1500>>28,98 Н.Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт,Nэ Подп. и датаNэ Pz V p1020  60(18)28,98  20,57 0, 01 Вт1020  60Потребная мощность на шпинделе станкаNпот  Nэ / ст(19)гдеВзам. инв.

№ст  КПД станка.Nпот  0,01/ 0,8  0,0125 ВтИнв. № дубл.Коэффициент использования станка по мощностиKN пот100 %Nст(20)Инв. № подпПодп. и датагдеN ст  мощность главного электродвигателя.K0, 0125100 %  0, 27%4,5Основное технологическое (машинное) время, мин,ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистTo LSмстi(21)гдеL  расчетная длина обрабатываемой поверхности, мм,L  l  l1  l2(22)гдеl =100действительнаядлинаобрабатываемойповерхности,мм;l1 =40  величина врезания, мм;l 2 =2-4  величина перебега (выхода) инструмента, мм;Sмст =235,87  минутная подача по паспорту станка, мм/мин;i =1 количество проходов.Расчетную скорость резания V p , м/мин, определяют по эмпирическойформуле (4.3).64, 7  400,25  0, 296Vp  18, 75 / ин1200,2  0,10,1  0, 0670,2 1550,15  80Расчетная частота вращения шпинделя:Инв.

№ дубл.Подп. и датаИнв. № подп100  40  31  0, 61 инут235,87Поверхность 2Взам. инв. №Подп. и датаTo np 1000 18, 75 149, 28 ин 1  40Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделясравнивают с имеющимися паспортными данными на станке и принимаютближайшее меньшееnст  n p . Принимаем n p =163,8 мин-1.Фактическая скорость, м/мин,ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистVф   40  163,81000 20,57 / инСила резания, кгс,Pz  82,5  0,11,1  0,0670,8 1550,95  8  401,1  0,76  125,58Для определения возможности осуществления на выбранном станкепринятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой,допускаемой механизмом подачи станка Px  ( 0,3  0,4 )Pz =43,95 Н.Необходимо, чтобы Px доп  Px .1500>>43,95 Н.Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт,Nэ 43,95  20,57 0, 015 Вт1020  60Потребная мощность на шпинделе станкаПодп.

и датаNпот  0,015 / 0,8  0,01875 ВтКоэффициент использования станка по мощностиВзам. инв. №K0, 01875100 %  0, 42%4,5Основное технологическое (машинное) время, мин,155  40  31  0,84 инут235,87Инв. № подпПодп. и датаИнв. № дубл.To ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛист5.5 Сверление отверстийОтверстие 4.Исходные данные для расчета:станок – 2Н118;глубина резания – t  D / 2 =13 мм;Значения всех коэффициентов и показателей степени принимаем порекомендациям [10].Определим знаменатели геометрической прогрессииформулам (4.1) и (4.2). , 1 по1 =1,41. [10].Определим ступени подач и частот вращения:Подача шпинделя – ручная.Частота вращения шпинделя:Подп.

и датаn1 =180 мин-1; n2 =253,8 мин-1; n3 =357,86 мин-1; n4 =504,58 мин-1;n5 =711,46 мин-1; n6 =1003,16 мин-1; n7 =1414,45 мин-1; n8 =1994,37 мин-1;n9 =2812,06 мин-1.Взам. инв. №Расчетная скорость резания, м/мин:Инв. № дубл.Vp TmSyv(23)Поправочный коэффициент определяется по формулеK v  K v K Mv K nvПодп. и датаИнв. № подпCv D qv K v(24)гдеДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистK v  коэффициент, учитывающий глубину отверстия в зависимости отдиаметра сверла (таблица 2.14 [10]).Значенияпоказателястепениданывтаблице2.15[10];Cv ,qv , xv , y v , m  в таблице 2.16 [10].Kv  0,37  0,8 1  0, 2969,8  260,4  0, 296Vp  8,92 / ин500,2  0,30,5Расчетную частоту вращения шпинделя n p , определяемпоформуле (4.6):np 1000  8,92 109, 26 ин 1  26Полученное значение частоты вращения шпинделя сравниваем симеющимися паспортными данными на станке и принимаем ближайшееn p =180 мин-1.меньшее nст  n p , принимаемПодп.

и датаФактическая скорость резанияВзам. инв. №Vф Инв. № дубл.Vф (25)1000  26 1801000 14, 7 / инОсевая сила (силу подачи):Po  10  C p D p SПодп. и датаzypK нp(26)Крутящий момент:MИнв. № подп D nстр 10  C D qм S y KpДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.Дата(27)ЛистПоправочный коэффициент K мp  K нp ; значения K мp приведены втаблице 2.8 [10]. Значения C p ,Cм ,q м , y p , y м , z p при сверлении приведеныв таблице 2.17 [10].Po  10  0,68  261  0,30,7  0,75  57,09Mр 10  0,034  262  0,30,8  0,75  65,79Расчетная сила подачи не превышает паспортной силы станка Pодоп  Po .Мощность резания:Nэ Nэ Mрnст9750(28)65, 79 180 1, 21 Вт9750Потребная мощность резания:Подп.

и датаNпот  Nэ / ст(29)где ст  КПД станка.Nпот  1, 21/ 0,85  1, 42 ВтВзам. инв. №Коэффициент использования станка по мощности:KИнв. № дубл.Основное технологическое (машинное) время, мин-1T0 Подп. и датаИнв. № подп1, 42100%  94, 6%1,5L,nст Sст(30)гдеL  расчетная длина обрабатываемой поверхности, мм;nст  частота вращения инструмента, об./мин;Sст  подача, мм/об.ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистДлина обрабатываемой поверхностиL  l  l1  l2(31)гдеl  действительная длина обрабатываемой поверхности, мм;l1  величина врезания, мм;l 2  выход (перебег) инструмента, мм.Можно принятьl1  l2 =0,35D, тогдаT0 l1  l2 = 9,1 мм15  9,1 0, 45 ин180  0,3При таких же режимах будет просверливаться отверстие 5.5.7 Зенкерование отверстийОтверстие 5.Подп.

и датаРасчетная скорость резания, м/мин:Vp Kv  0,37  0,8 1  0, 296Взам. инв. №Инв. № дубл.(32)Поправочный коэффициент определяется по формуле (4.15)16,3  500,3  0, 296Vp  0,3 5, 07 / ин60 120,2  0,30,5Расчетную частоту вращения шпинделя n p , определяемпоформуле (4.6):np Подп. и датаИнв. № подпCv  D qv  K vT m  t x  S yv1000  5, 07 32, 29 ин 1  50ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистПолученное значение частоты вращения шпинделя сравниваем симеющимися паспортными данными на станке и принимаем ближайшееn p =180 мин-1.меньшее nст  n p , принимаемФактическая скорость резанияVф   50 1801000 28, 26 / инОсевая сила (силу подачи):Po  10  C p  t x SypKнp(33)Крутящий момент:M р  10  C  D p  t x S y Kz(34)pПоправочный коэффициент K мp  K нp ; значения K мp приведены втаблице 2.8 [10].

Значения C p ,Cм ,q м , y p , y м , z p при сверлении приведеныв таблице 2.17 [10].Подп. и датаPo  10  67 121,2  0,30,65  0,75  4531,92Mр 10  0,09  501 120,9  0,30,8  0,75  120,56Взам. инв. №Расчетная сила подачи не превышает паспортной силы станка Pодоп  Po .Мощность резания:Инв. № дубл.Nэ Потребная мощность резания:Nпот  2, 22 / 0,85  2,61 ВтОсновное технологическое (машинное) время, мин-1Подп.

и датаИнв. № подп120, 56 180 2, 22 Вт9750T0 15  9,1 0, 45 ин180  0,3ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛист5.8 Сборочная операцияПри сварочных работах подготовительные операции заключаются вследующем:зачистка места сварки металлическими щетками;удаление загрязнителя, ржавчины, остатков масел.Площадь поперечного сечения шва определяется геометрическимhB ,расчетом. При этом высота усиления швапределах (0,1-0,3) толщины металла деталипри сварке, назначается в.hB =(0,1-0,3)·15=1,5…4,5 мм.Тогда площадь поперечного сечения шваFШВ = 9 мм2.Подп. и дата5.8.1 Выбор источника питанияВ качестве источника питания выбираем выпрямитель ВД-320-У1.Выпрямитель имеет трехфазную мостовую схему выпрямления,Инв.

№ подпПодп. и датаИнв. № дубл.Взам. инв. №обеспечивающую практически постоянство выпрямляемого напряжения.Этот выпрямитель обеспечивает высокую стабильность дуги на малых токах.5.8.2 Расчет режимов сваркиРучная дуговая сварка.При ручной дуговой сварке к параметрам режима относятся: силасварочного тока, напряжение, скорость сварки, род тока и полярность.Диаметрэлектродавыбираетсявзависимостиоттолщинысвариваемого материала, типа сварного соединения и положения сварногошва в пространстве.

Принимаем диаметр электрода d Э =5 мм [10].Сила сварочного тока:ДП 190205.65 ПЗ – 157Ли Изм.т№ докум.Подп.ДатаЛистI СВ  K  d Э(35)гдеК =45 А/мм – коэффициент зависящий от диаметра электрода [10].IСВ  45  5  225Скорость сварки определяется по формуле:VСВ  H  I СВ100  FШВ  (36)где =10,5 г/А·ч – коэффициент наплавки, для электрода Э46 маркиОЗС-6 [10]; =7,8 г/см3 – плотность материала электрода.VСВ 10,5  225 3,37 / ч100  0,9  7,8Масса наплавленного металла:Подп.

Характеристики

Список файлов ВКР