2 -ой раздел конструкции (1220423), страница 4
Текст из файла (страница 4)
(2.47)
Определяем осадку ИГЭ-2
S2=0.8/340000.3(191.3/2+183.6/2)+0,3(183,6/2+153/2)+0,3(153/2+115,9/2)+
+0,3(115,9/2+85,9/2)+0,3(85,9/2+64,3/2)+0,15(64,3/2+56,8/2)=0,005м=0,5см
Определяем осадку ИГЭ-3
S3=0.8/206000,15(56,8/2+49,2/2)+0,3(49,2/2+38,5/2)+0,3(38,5/2+30,6/2)+
+0,3(30,6/2+25,1/2)+0,3(25,1/2+20,7/2)+0,3(20,7/2+17,4/2)+0,3(17,4/2+14,7/2) =
= 0,002м=0,2см
Определяем осадку:
S = Sгп + S2 + S3 = 0.5 + 0.2 = 0,7 см.
Проверяем основное условие расчета оснований по деформациям:
S = 0,7 см < Su = 8 см.
Условие выполняется.
2.7.2 Фундамент среднего ряда колонн
Среднее и дополнительное давление под подошвой фундамента
Р = 226,7 кПа,
Р0 = Р- σzgo = 226,7-15,7=211кПа, (2.47)
где σzgo =16,5·0,95=15,7кПа - природное давление на отметке подошвы фундамента
Определяем природное давление на границе ИГЭ-2 и ИГЭ-3
σzg= 15,7 + 18,8 · 1.7 = 47,7 кПа
Определяем природное давление на границе ИГЭ 3 и ИГЭ 4
σzg= 47,7 + 18,5 · 3,5 = 112,5 кПа
Определяем природное давление на границе ИГЭ 4 и ИГЭ 5
σzg= 112,5 + 20 · 2,2 = 156,5 кПа
Определяем природное давление на границе ИГЭ 5 и ИГЭ 6
σzg= 156,5 + 20,1 · 3,9 = 234,9 кПа
Определяем мощность элементарного слоя
h = 0.2 b = 0.2 · 1,5 = 0.3 м.
Коэффициент, учитывающий форму фундамента η = 1
Расчет осадки ведем в табличной форме.
Таблица 2.5 — К расчету осадок фундамента колонны сраднего ряда
| Z, м | |
| σzp, кПа | σzg, кПа | Е, МПа | Слои |
| 0 | 0 | 1,000 | 211 | 15,7 | 34 | ИГЭ-2 |
| 0,3 | 0,4 | 0,960 | 202,6 | |||
| 0,6 | 0,8 | 0,8 | 168,8 | |||
| 0,9 | 1,2 | 0,606 | 127,9 | |||
| 1,2 | 1,6 | 0,449 | 94,7 | |||
| 1,5 | 2,0 | 0,336 | 70,9 | |||
| 1,65 | 2,2 | 0,297 | 62,6 | 47,7 | ||
| 1,8 | 2,4 | 0,257 | 54,2 | 20,6 | ИГЭ-3 | |
| 2,1 | 2,8 | 0,201 | 42,4 | |||
| 2,4 | 3,2 | 0,160 | 33,8 | |||
| 2,7 | 3,6 | 0,131 | 27,6 | |||
| 3,0 | 4,0 | 0,108 | 22,8 | |||
| 3,3 | 4,4 | 0,091 | 19,2 | |||
| 3,6 | 4,8 | 0,077 | 16,2 | 83,8 | ||
| 3,9 | 5,2 | 0,067 | 14,1 | |||
| 4,2 | 5,6 | 0,058 | 12,2 | |||
| 4,5 | 6,0 | 0,051 | 10,8 | |||
| 4,8 | 6,4 | 0,045 | 9,5 | |||
| 5,1 | 6,8 | 0,04 | 8,4 | 112,5 |
=2Z/b
Нижняя граница сжимаемой толщи основания находится на глубине z = =3,6 м от подошвы фундамента, где выполняется условие:
σzp= 16,2 кПа < 0.2 σzg= 0.2 · 83,8 = 16.8 кПа,
Осадку фундамента определяем методом послойного суммирования
(2.48)
Определяем осадку ИГЭ-2
S2=0.8/340000.3(211/2+202,6/2)+0,3(202,6/2+168,8/2)+0,3(168,8/2+127,9/2)+
+0,3(127,9/2+94,7/2)+0,3(94,7/2+70,9/2)+0,15(70,9/2+62,6/2)=0,0054м=0,54см
Определяем осадку ИГЭ-3
S3=0.8/206000,15(62,6/2+54,2/2)+0,3(54,2/2+42,4/2)+0,3(42,4/2+33,8/2)+
+0,3(33,8/2+27,6/2)+0,3(27,6/2+22,8/2)+0,3(22,8/2+19,2/2)+0,3(19,2/2+16,2/2) =
= 0,0025м=0,25см
Определяем осадку:
S = Sгп + S2 + S3 = 0.54 + 0.25 = 0,79 см.
Проверяем основное условие расчета оснований по деформациям:
S = 0,79 см < Su = 8 см.
Условие выполняется.
2.8 Расчет тела фундамента
2.8.1 Фундамент колонны крайнего ряда
Исходные данные:
-
Класс бетона – В20
-
Класс рабочей арматуры – А-400
-
Максимальное давление под подошвой – Pmax= 292,7кПа
-
Минимальное давление под подошвой - Pmin =121,3 кПа
Определяем изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II.
В сечении I-I при Pmax=292,7кПа и P1=229,9кПа(определено по интерполяции для данного сечения) и L= 0,55м.
MI=bL2(2 Pmax + P1)/6=1500·5502(2·0.2927+0.2299)/6=61.7кНм (2.49)
В сечении II-II при Pmax=292,7кПа и P2=258,4кПа(определено по интерполяции для данного сечения) и L= 0,3м.
MII=bL2(2 Pmax + P2)/6=1500·3002(2·0.2927+0.2584)/6=19,0кНм (2.50)
Находим сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента по формулам:
ASI=MI/(0.9h0RS)=61,7·106/(0,9·860·365)=218мм2 (2.51)
ASII=MII/(0.9h0RS)=19,0·106/(0,9·560·365)=103,3мм2 (2.52)
Принимаем по сортаменту семь стержней арматуры диаметра десять класса А-400 с шагом 200мм, (AS=550мм2)
Соответственно получим фактическое армирование расчетного сечения:
=AS100/(bI h0)=550·100/(400·860)=0,16% (2.53)
=AS100/(bII h0)=550·100/(1500·560)=0,07% (2.54)
Это больше 
=0,05%.
2.8.2 Фундамент колонны среднего ряда
Исходные данные:
-
Класс бетона – В20
-
Класс рабочей арматуры – А-400
-
Максимальное давление под подошвой – Pmax= 249,5кПа
-
Минимальное давление под подошвой - Pmin =203,8 кПа
Определяем изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II.
В сечении I-I при Pmax=249,5кПа и P1=231,7кПа(определено по интерполяции для данного сечения) и L= 0,7м.
MI=bL2(2 Pmax + P1)/6=1800·7002(2·0.2495+0.2317)/6=107,4кНм (2.55)
В сечении II-II при Pmax=249,5кПа и P2=238,1кПа(определено по интерполяции для данного сечения) и L= 0,45м.
MII=bL2(2 Pmax + P2)/6=1800·4502(2·0.2495+0.2381)/6=44,8кНм (2.56)
Находим сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента по формулам:
ASI=MI/(0.9h0RS)=107,4·106/(0,9·860·365)=380,16мм2 (2.57)
ASII=MII/(0.9h0RS)=44,8·106/(0,9·560·365)=243,5мм2 (2.58)
Принимаем по сортаменту семь стержней арматуры диаметра десять класса 10А-400 с шагом 200мм, (AS=550мм2)
Соответственно получим фактическое армирование расчетного сечения:
=AS100/(bI h0)=550·100/(600·860)=0,11%
=AS100/(bII h0)=550·100/(1800·560)=0,06%
Это больше =0,05%.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
