Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

=1:5000

Шаблон накладывают на профиль трассы так, чтобы кривая 3 пересекала профиль в месте установки первой анкерной опоры, а кривая 2 касалась его, при этом ось ординат должна быть строго вертикальна. Тогда другая точка пересечения кривой 3 с профилем будет соответствовать месту установки первой промежуточной опоры. При таком положении шаблона будут соблю­даться требования ПУЭ. Затем шаблон передвигают, принимая за начальную первую промежуточную опору, и находят место установки второй промежу­точной опоры и т. д. до конца анкерного участка.

После размещения опор определяют границы анкерных участков. Для каждого из них вычисляется приведенный пролет:

, (5.14)

где – пролеты рассматриваемого анкерного участка, м.

Если длина приведенного пролета близка к расчетному, для которого построен шаблон (отличие не более 5 %), то механический расчет проводов и тросов можно считать удовлетворительным. Если отличие и значительно, то повторяется выполнение механического расчета при замене значения на , строится новый шаблон и заново проводится расстановка опор по профилю трассы.

Рассчитаем приведенный пролет для первого анкерного участка по формуле (5.14):

м.

Так как отличается от не более чем на 5 %, расстановка опор считается удовлетворительной.

По полученному приведённому пролёту для анкерного участка составляют монтажные таблицы и графики. На чертеже БР 13.03.02 023 004 представлен профиль расстановки опор на первом анкерном участке. Дальнейшая расстановка опор происходит аналогично.

6. ПОСТРОЕНИЕ МОНТАЖНЫХ ГРАФИКОВ И ТАБЛИЦ

Монтажные графики и таблицы представляют собой зависимости изменений напряжений и стрел провеса проводов от изменения температур окружающего воздуха.

Отыскание исходного режима производится путем сравнения критического пролета с действительным или приведенным пролетами анкерных участков. Последнее зависит от типа применяемых изоляторов (штыревых, натяжных или подвесных).

Подобные расчеты называются механическим расчетом проводов и его основная цель – выявить условия, обеспечивающие в проводах создание необходимого запаса прочности, а основной результат – монтажные таблицы и графики, по которым монтируются провода ЛЭП.

6.1 Расчет сталеалюминевых проводов

В работе сталеалюминевого провода участвуют два металла, обладающие различными физико-механическими свойствами и поэтому по-разному воспринимающие действие внешней растягивающей силы и изменения температуры.

Ограничение напряжения провода двумя режимами – низшей температуры и наибольших нагрузок – достаточно лишь в том случае, если напряжение в проводе в третьем режиме (при среднегодовой температуре) не превышает от временного сопротивления разрыву провода в целом. Во всех остальных случаях расчет сталеалюминевых проводов надо вести, согласно ПУЭ [1], по следующим трем исходным условиям:

а) режим низшей температуры;

б) режим наибольшей температуры;

в) режим среднегодовой температуры.

Поскольку напряжение в проводе ограничивается тремя исходными режимами, то существует три критических пролета, соответствующих пограничным условиям этих режимов:

а) – пролет, для которого напряжение провода в режиме низшей температуры достигает допустимого значения , а в режиме среднегодовой температуры – значения :

, (6.1)

где – коэффициент упругого удлинения материала провода, то есть величина, дающая изменение единицы длины провода при увеличении напряжения на 1 ; модуль упругости, .

Рассчитаем критический пролет по формуле (6.1):

м.

б) – пролет, при котором напряжение провода в режиме наибольшей нагрузки равно допустимому напряжению , а в режиме низшей температуры равно :

. (6.2)

Рассчитаем критический пролет по формуле (6.2):

м.

в) – пролет, при котором напряжение провода в режиме среднегодовой температуры равно допустимому напряжению , а в режиме наибольшей нагрузки равно :

. (6.3)

Рассчитаем критический пролет по формуле (6.3):

м.

Выбор исходных расчетных условий проводов по соотношениям действительного и критических пролетов осуществляем по таблице 2.4 [5]. Принимаем крепление провода жесткое, тогда для каждого анкерного участка. Так как соотношение критических пролетов > > и соотношение действительного и критических пролетов l > , то исходные расчетные условия принимаются , и .

После нахождения исходных режимов приступаем к составлению монтажных таблиц и построению монтажных графиков. Так как за исходный принят режим наибольших добавочных условий, то уравнение состояния, по которому рассчитывается монтажная таблица, будет иметь вид:

. (6.4)

Подставив данные в формулу (6.4), получим уравнение состояния для построения монтажных графиков:

Численные значения величин для монтажных таблиц получают, находя напряжения в пролете по уравнению состояния провода в пролете при различных температурах.

Стрела провеса провода в каждом пролете определяется по формуле:

. (6.5)

Результаты вычислений для различных температур и анкерных участков сведем в таблицу 6.1 (расчеты представлены для наибольшего по длине пролета в каждом анкерном участке).

Построение монтажных кривых представлено на рисунке 6.1

Таблица 6.1 – Монтажная таблица для анкерного участка (l_max=1374 м)

Рисунок 6. 1 – Монтажные кривые

7. ГРОЗОЗАЩИТА

Самым эффективным способом защиты линий электропередачи является применение заземленных тросовых молниеотводов, подвешиваемых по всей длине (рисунок 7.1).

Рисунок 7.1 – Расположение и подвес троса: а) на опоре, б) схема подвеса

При подвеске грозозащитного троса должны соблюдаться следующие условия:

а) трос должен обеспечивать необходимый угол защиты проводов (рис. 7.1). При одном грозозащитном тросе защитный угол должен быть не более ;

б) наименьшие расстояния по вертикали между тросом и проводом в середине пролета при температуре и без ветра должны быть не менее: 5,5 м – при длине пролета 303,5 м.

Согласно схеме расположения троса и провода на опоре (рисунок 7.1) стрела провеса троса при температуре и отсутствии ветра определяется по формуле:

_(7.1)

где стрела провеса провода в середине пролета при температуре без ветра, м; расстояние по вертикали между тросом и проводом на опоре, м; требуемое расстояние между тросом и проводом в середине пролета при температуре .

.

Исходя из стрел провеса при , вычисленных выше, определяем соответствующие напряжения в тросе:

(7.2)

;

В качестве грозозащитного троса на ВЛ напряжением 35 кВ используется ТК-35. Цифрами в маркировке обозначается номинальное сечение троса.

Преимущество данного троса заключается в повышенной стойкости к воздействию импульса тока молнии, а так же меньшее относительное удлинение, что исключает его существенное провисание в процессе эксплуатации.

8. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВА ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

8.1 Определение стоимости сооружения ВЛ

При выполнении этого пункта следует руководствоваться рекомендациями из [8].

Общая стоимость линии электропередачи определяется по укрупнённым показателям, исчисляется как сумма стоимостей сооружения и накладных расходов, а также сметной прибыли.

При подсчёте стоимости следует учесть тарифные пояса. Для Республики Саха(Якутия) принять коэффициент удорожания равный 1,5, а также учесть поправочный коэффициент равный 1,55, обусловленный прохождением трассы ВЛ в первом ветровом районе. Рассматривается строительство участка ВЛ ЛЭП «Озерный - Хатыстыр» длиной 32,3 км.

Стоимость сооружения ВЛ определяется по формуле, тыс. руб.

, (8.1)

Характеристики

Список файлов ВКР