Диплом (1219484), страница 10
Текст из файла (страница 10)
Центральные системы отопления имеют небольшое количество огневых точек и умеренную температуру. Поверхности нагревательных приборов систем водяного отопления нагреваются до температуры не более 100 °С.
Непожароопасно и центральное калориферное отопление, поскольку при этой системе отсутствуют трубопроводы и батареи, а поступающий в помещения подогретый воздух имеет температуру 35–60 °С.
Однако следует иметь в виду, что паровое отопление не допускается в помещениях, где по условиям производства выделяется пыль, самовозгорающаяся при указанных температурах. При воздушном отоплении недопустима рециркуляция воздуха в тех помещениях, в которых образуются пары, пыль или взрывоопасные газы.
Пожарная опасность вентиляционных систем зависит от правильности их устройства и эксплуатации. В случаях, когда в воздушные каналы попадают смеси горючих газов, паров, пыли и т. п., при наличии источника тепла может произойти воспламенение и даже взрыв.
В производствах, выделяющих взрывоопасные и легковоспламеняющиеся газы, пары, пыль, необходимо поступающий в вентилятор воздух предварительно очищать от указанных отходов, для чего перед вентилятором устанавливают пыле-отделители и фильтры.
Двигатели и вентиляторы в этом случае должны быть взрывозащищенными, исключающими искрение. Защиту от распространения пламени в вентиляционных установках обеспечивают применением огнепреградителей, быстродействующих заслонок, шиберов, отсекателей и т. п.
Большую пожарную опасность представляют собой светильники. Наибольшей пожарной опасностью характеризуются лампы накаливания, так как температура на поверхности их колб достигает 500 °С.
Таким образом, в целях пожарной безопасности необходимо применение в топливном цехе центральной водяной системы отопления, вентиляции с защищенным двигателем и предварительной очисткой воздуха от примесей, защищенное освещение с применением люминесцентных ламп или светильников закрытых прозрачными стеклянными колпаками.
Существует несколько способов (методов) тушения пожара.
Метод охлаждения основан на том, что горение вещества возможно только тогда, когда температура верхнего слоя вещества выше температуры его воспламенения. Если поверхность охладить ниже температуры воспламенения то пожар прекратится.
Метод разбавления основан на способности веществ гореть при содержании кислорода в воздухе больше 14–16 % по объему. С уменьшением кислорода в воздухе до указанной величины пламенное горение прекратится, а затем прекратится и тление, вследствие уменьшения скорости окисления.
Уменьшение концентрации кислорода достигается введением в воздух инертных газов и паров извне или разбавлением кислорода продуктами горения. Метод изоляции основан на прекращении поступления кислорода к горящему веществу, для чего применяют различные изолирующие огнегасительные вещества (химическая пена, порошки, песок и др.).
Метод химического торможения реакции горения основан на введении в зону горения галоидно-производных веществ, которые при попадании в пламя распадаются, исключая выделение тепла и горение прекращается [19].
К первичным средствам пожаротушения относят ручные и передвижные огнетушители, ведра, бочки с водой, лопаты, ящики с песком, кошмы, ломы, топоры и др. входящие в комплектацию пожарного щита. Их применяют для ликвидации небольших загораний до приведения в действие стационарных и полустационарных средств пожаротушения или до прибытия пожарной команды. Топливный цех обеспечен такими средствами в соответствии с Нормами оснащения противопожарным оборудованием и инвентарем зданий; сооружений и подвижного состава железнодорожного транспорта. Окраска первичных средств пожаротушения и их размещение производятся согласно требованиям ГОСТ 12.4.026-76 [19].
Огнетушители подразделяют на пенные, газовые, жидкостные и порошковые.
Пенные огнетушители применяют для тушения горящих жидкостей, материалов, конструктивных элементов и оборудования, кроме электрооборудования, находящегося под напряжением.
На рисунке 6.3 показан пенный химический огнетушитель ОХП-10.
Рисунок 6.3 – Огнетушитель ОХП – 10: 1 – металлический корпус; 2 – кислотный стакан, изготовленный из кислотощело-честойкого синтетического материала; 3 – боковая ручка; 4 – переходник горловины; 5 – горловина; 6 – рукоятка; 7 – шток; 8 – крышка; 9 – пружина; 10 – спрыск; 11 – мембрана; 12 – резиновый клапан; 14 – дно
Стакан 2 имеет метку уровня кислотной части заряда 13. В корпус огнетушителя, полезная вместимость которого составляет 8,7 л, заливают 8 л водного раствора двууглекислой соды (560 г) и пенообразователь – экстракт солодкового корня (70 г). Кислотная часть заряда, заливаемая в стакан вместимостью 475 см3, состоит из водного раствора смеси сернокислого железа (не менее 115 г) и серной кислоты (не менее 120 г). Клапан 12 должен плотно закрывать стакан, с тем чтобы не пропускалась кислотная часть. Для обеспечения необходимой герметичности огнетушителя предусмотрены мелкая резьба на горловине и внутри крышки и резиновая прокладка между ними.
Для приведения огнетушителя в действие сначала пробивают мембрану и прочищают спрыск, а затем поворачивают рукоятку 6 на 180°. При этом открывается клапан 12, кислотная и щелочная части огнетушителя смешиваются, и происходит химическая реакция. В результате реакции выделяется углекислый газ, одна часть которого расходуется на образование пены, а другая уходит под днище корпуса и, не найдя выхода, создает давление (до 1 МПа и более), необходимое для выброса пены. Время действия огнетушителя 60 с, длина струи 6 – 8 м.
Углекислотные огнетушители выпускают трех типов: ОУ-2, ОУ-5 и ОУ-8 (цифры показывают вместимость баллона в литрах). Их применяют для тушения жидких и твердых веществ, а также электроустановок, находящихся под напряжением.
Углекислота в огнетушителе находится в жидком состоянии под давлением 6–7 МПа. Время действия огнетушителей этого типа 25–40 с, длина струи 1,5–3 м.
Углекислотно-бромэтиловые огнетушители ОУБ-3 и ОУБ-7 по внешнему виду и устройству мало отличаются от углекислотных огнетушителей. Их заряжают смесью, состоящей из 97 % бромистого этила и 3 % углекислого газа. Благодаря высокой смачивающей способности бромистого этила производительность этих огнетушителей примерно в 4 раза выше производительности углекислотных.
Порошковые огнетушители предназначены для тушения земельно-щелочных металлов. Их выпускают трех типов: ОПС-6, ОПС-10 и ОППС-100 (передвижной). Цифры характеризуют вместимость огнетушителя в литрах.
Воздушно-пенные огнетушители высоко-кратной пены применяют для тушения небольших очагов пожаров. Они бывают двух типов: ОВП-5 и ОВП-10 (рисунок 6.4). Кратность пены этих огнетушителей 55, дальность полета пены 4,5 м.
Рисунок 6.4 – Воздушно-пенный ручной огнетушитель ОВП-10: 1 – стальной корпус; 2 – сифонная трубка с насадкой для образования воздушно-механической пены; 3 – баллон с крышкой и запорно-пусковым устройством для выталкивания газа (двуокиси углерода); 4 – рукоятка; 5 – распылитель; 6 – раструб для подачи воздушно-механической пены к очагу горения
заключение
В дипломном проекте выполнен анализ способов проверки износа кулачковых шайб кулачковых валов дизеля, способы их восстановления и влияния износа на работу топливной аппаратуры и рабочий процесс дизеля.
Кулачковые валы дизелей ПД1М и 10Д100, и распределительные валы дизеля Д49 являются наиболее надежным узлом в составе дизеля, браковочные показатели вала практически сведены к нулю, так как трещины на данных валах практически не выявляются при проведении неразрушающего контроля. От работы кулачкового и распределительного валов привода топливных насосов напрямую зависит коэффициент полезного действия тепловоза в целом, его тепловые и эксплуатационные характеристики. Из статистических данных по неисправностям кулачковых валов видно, что наибольшие число отказов приходиться на дефект – предельный износ кулачков: по дизелю Д49 – 10 отказов; по дизелю ПД1М – 10 отказов; по дизелю 10Д100 – 0 отказов.
Проанализировать различные публикации и исследования посвященные перспективным методам проверки степени износа кулачковых шайб можно сделать вывод, что работы профилактического характера (внешний осмотр, проверка надежности крепления, изменения зазоров) выполняемые при ремонтах ТР-2 и ТР-3 выполняются только с использованием при помощи щупов и индикаторов часового типа. Необходимо отметить, что при разработке общей программы исследований выявлена необходимость сочетания расчетных и экспериментальных исследований в такой последовательности, при которой они давали бы информацию, необходимую для выполнения очередного этапа работ в непрерывном цикле исследований.
Учитывая необходимость получения большого объема информации о рабочем процессе, преимущественно в дипломном проекте использовались расчетные исследования с использованием программного комплекса «Дизель-РК». Варьируемыми параметрами являются цикловая подача топлива изменяемая в интервале 0,8–1,2 г и продолжительность впрыска 28–35 град. ПКВ. Выбор величин цикловая подача топлива и продолжительности впрыска для анализа вызван тем, что изношенный кулачок оказывает влияние на работу топливного насоса и, соответственно, на цикловую подачу топлива, что снижает эффективность работы поршневой группы. Также увеличение продолжительности впрыска приводит к повышенному дымлению и снижению индикаторного коэффициента полезного действия. По результатам полученных расчетов были сделаны следующие выводы: снижение цикловой подачи топлива от 1,2 до 0,8 г приводит к уменьшению мощности ДВС на 64 %, что приводит к увеличению удельного эффективного расхода топлива на 4 %; максимальные значения мощности и удельного эффективного расхода топлива достигаются при значении продолжительности впрыска равного 28 град. С увеличением продолжительности впрыска от 28 до 35 град. происходит снижение мощности ДВС и увеличение удельного эффективного расхода топлива; снижение цикловой подачи топлива уменьшает механический КПД, что сопровождает дополнительные механические потери и рост динамической напряженности деталей; уменьшение цикловой подачи топлива приводит увеличивает эмиссию дыма (дымность отработавших газов) приводящее увеличению степени влияния параметров работы ДВС на окружающую среду.
В дипломном проекте выполнен экономический расчет целесообразности применения программного комплекса «Дизель-РК». Проведенные расчеты показывают, что разработанный способ диагностирования кулачковых шайб кулачкового вала дизеля и рекомендации по её обслуживанию обладают высокой экономической эффективностью. Экономический эффект на единицу продукции составил 24000, что определяет срок окупаемости 1,17 года.
В дипломном проекте предложены меры по безопасности труда при ремонте топливной аппаратуры.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Пойда, А.А. Устройство и ремонт тепловозов [Текст] / А.А. Пойда, И.Г. Кокошинский. – М.: Транспорт, 1969. – 468 с.
2. Дизель-генератор 1А-9ДГ. Руководство по эксплуатации [Текст]. – М., 1996. – 623 с.
3. Руководство по техническому обслуживанию и текущему ремонту тепловозов ТЭМ2 [Текст]. – М., 2004. – 268 с.
4. Руководство по техническому обслуживанию и текущему ремонту тепловозов ТЭ10 [Текст]. – М., 2012. – 324 с.
5. Руководство по среднему и капитальному ремонту тепловозов ТЭМ2 [Текст]. – М., 2003. – 120 с.
6. Двигатели внутреннего сгорания : в 3-х книгах [Текст] / Под ред. В.Н. Луканина. – М.: Высшая школа, 1995. – Книга 1 : Теория рабочих процессов. – 369 с.
7. Подача и распыливание топлива в дизелях [Текст] / Под ред. И.А. Астахова. – М.: Машиностроение, 1972. – 357 с.
8. Двигатели внутреннего сгорания : в 3-х книгах [Текст] / Под ред. В.Н. Луканина. – М.: Высшая школа, 1995. – Книга 3 : Компьютерный практикум. – 256 с.
9. Натур, Л. Влияние технического состояния кулачков топливного насоса на показатели работы автотракторного дизеля : Дис. … канд. техн. наук [Текст] / Л. Натур. – М. : МАДИ (ТУ), 2001. – 172 с.
10. Глаголев, Н.М. Рабочие процессы двигателей внутреннего сгорания [Текст] / Н.М. Глаголев. – М. : Машгиз, 1950. – 480 с.
11. О динамике процесса сгорания топлива в дизелях [Текст] / Н.К. Шокотов [и др.] // Межвед. респ. сб. ДВС. – Харьков. – 1977. – Вып. 17. – С. 19–25.
12. Разлейцев, Н.Ф. Кинематические уравнения динамики тепловыделения в цилиндре дизеля [Текст] / Н.Ф. Разлейцев // Межвед. респ. сб. ДВС. – Харьков. – 1969. – Вып. 8. – С. 37–46.
13. Челпан, Л.К. Исследование влияния технического состояния плунжерных пар на показания рабочего процесса дизеля [Текст] / Л.К. Челпан // Труды ГосНИТИ. – М., 1983. – Т.68. – С. 88–99.
14. Челпан, Л.К. Метод расчета рабочего процесса дизеля с учетом характеристики топливоподачи и перетекания газа через зазоры в цилиндро-поршневой группе : Метод. указание [Текст] / Л.К. Челпан. – М. : МАДИ (ТУ), 2000. – 100 с.
15. Васильев, А.В. Исследование влияния изнашивания кулачковой пары газораспределения на показатели автомобильного двигателя [Текст] / А.В. Васильев, Д.В. Попов // Известия Волгоградского гос. тех. унив. – 2008. – №6(44). – С. 21–24.
16. Васильев, А.В. Повышение эффективности систем газораспределения и топливоподачи путем численного профилирования кулачков [Текст] / А.В. Васильев, Д.В. Сидоров // Известия Волгоградского гос. тех. унив. – 2008. – №6(44). – С. 25–28.
17. Программный комплекс ДИЗЕЛЬ-РК [Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://www.diesel-rk.bmstu.ru/Rus/.
18. Экономика железнодорожного транспорта : учебник [Текст] / Н.П. Терёшина [и др.]; под ред. Н.П. Терёшина. – М.: ФГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2011. – 676 с.
19. Типовая инструкция по охране труда для слесарей, занятых на ремонте и обслуживания машин и оборудования [Текст] : ТОИ Р-15-041-97. – М. : МПС России, 1995. – 11 с.
20. Положение об организации работы по профилактике непроизводственного травматизма, проведения служебного расследования и учета в ОАО «РЖД» [Текст] : ввод. в действие с 26.12.2005 г. – № 2265р. – М. : ОАО «РЖД», 2005. – 17 с.
53
ДП 190301.65.К14-Л-169.ПЗ
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
