ДИПЛОМ (1210286), страница 3
Текст из файла (страница 3)
, (2.15)
где 
– коэффициент согласования;
– ток срабатывания МТЗ на стороне СН (НН) трансформатора, А;
– максимальный ток нагрузки секции НН (СН) трансформатора, А.
При отсутствии точных данных согласно [1] может быть принят равным предельной величине:
, (2.16)
где
– номинальный ток обмотки НН (СН), А.
А;
А;
А;
А.
Тогда по формуле 2.14,
А;
А.
Следовательно, по формуле 2.15 получаем:
А.
2.1.2.4 Проверка по чувствительности МТЗ ВН трансформатора согласно [1] производится по выражению:
, (2.17)
где 
–минимальный ток КЗ в месте установки защиты при трехфазном КЗ в конце зоны резервирования в расчётной точке. Равен 189 А; 
- ток срабатывания МТЗ ВН согласно таблице (приложение), А.
Защита обладает требуемой чувствительностью к КЗ в конце зоны резервирования.
Значение по току срабатывания МТЗ ВН принимается равной:
A.
водится по адресу 1204.
2.1.2.5Напряжение срабатывания органов пуска МТЗ ВН по минимальному напряжению на сторонах СН/НН
Согласно [1]выбирается по условиям:
-
Обеспечение возврата пуска защиты после отключения внешнего КЗ.
(2.18)
где 
– напряжение срабатывания, В;
– междуфазное напряжение в месте установки органа пуска, в условиях самозапуска электродвигательной нагрузки после отключения внешнего КЗ, В;
= 1.05 – коэффициент возврата реле; 
= 1.2 – коэффициент отстройки.
(2.19)
где UНОМ.ТР – номинальное рабочее напряжение на стороне СН(НН) трансформатора, В;
В;
В.
-
Отстройка от напряжения самозапуска после повторного включения (АПВ, АВР) заторможенных электродвигателей
; (2.20)
В.
Исходя из рекомендаций [1]: В.
2.1.2.6 Выдержка времени МТЗ
Выдержка времени МТЗ (с пуском/без пуска) напряжения на отключение трансформатора на всех сторонах и пуск УРОВ ВН:
, (2.21)
где
=1.5с – выдержка времени последних ступеней МТЗ на сторонах СН, НН;
– время запаса (ступень селективности).
с
Значение принимается по времени срабатывания МТЗ ВН 50-1 (Т)=1.8 с. по адресу 1205.
2.1.2.7 Токовая защита от перегрузки на стороне ВН трансформатора
Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийных режимах производится по выражению:
(2.22)
Ток срабатывания ТЗП ВН определяется по выражению:
(2.22)
где 
– коэффициент отстройки;
– коэффициент возврата реле;
– номинальный ток обмотки СН трансформатора;
А
Значение тока ТЗП высокой стороны принимается в соответствии с рекомендациями [1]:
Принимаем по адресу 4205.
2.1.2.8 Выдержка времени ТЗП ВН с действием на сигнал
Выдержка времени выбирается по рекомендациям [1]:
; (2.23)
Выдержка по времени срабатывания ТЗП ВН принимается равной 10 сек. по адресу 4205 (I ALARM).
2.1.2.9 Максимальная трехфазная токовая защита (ненаправленная) на стороне СН трансформатора
Расчет ведется аналогично пункту 2.1.2.2 по формуле 2.13 и 2.14:
А.
2.1.2.10 Проверка по чувствительности МТЗ СН трансформатора
Проверка производится по формуле 2.17:
Защита обладает требуемой чувствительностью, согласно [4].
Значение по току срабатывания МТЗ ВН принимается равной:
A.
водится по адресу 1202.
2.1.2.11 Токовая защита от перегрузки на стороне СН трансформатора
Ток срабатывания ТЗП СН рассчитывается аналогично стороне ВН по формуле 2.22:
A.
Значение по току ТЗП ВН принимается (IALARM) в соответствии с [1]:
Принимаем по адресу 4205.
Выдержка времени ТЗП СН с действием на сигнал.
Значение по времени срабатывания ТЗП СН принимаем равную 10 сек.
Значение по току ТЗП СН вводится по адресу 4205 (I ALARM).
2.1.2.12 Максимальная трёхфазная токовая защита (ненаправленная) на стороне НН трансформатора.
Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийных режимах ведется аналогично пункту 2.1.2.2 по формулам 2.13 и 2.14:
А.
Проверка чувствительности производится по формуле 2.17:
.
Следовательно защита МТЗ обладает требуемой чувствительностью, согласно [3].
Значение по току срабатывания МТЗ ВН принимается равной:
A.
водится по адресу 1202.
2.1.2.13 Токовая защита от перегрузки на стороне НН трансформатора
Ток срабатывания ТЗП НН рассчитывается аналогично стороне ВН по формуле 2.22:
А.
Значение по току ТЗП ВН принимается равной (IALARM):
Принимаем по адресу 4205.
Выдержка времени принимается в соответствии с рекомендациями [1]:
Выдержка по времени срабатывания ТЗП НН принимается равной 10 сек.
Уставка по току ТЗП НН вводится по адресу4205.
2.1.2.14 Внутренняя функция резервирования отказа отдельного выключателя (УРОВ) на стороне ВН (реализуется МП устройстве защиты)
Применяемое устройство SIPROTEC: 7UT633 (ДЗТ).
Значение срабатывания определяется по формуле:
. (2.24)
Таким образом,
А.
Устройство 7UT633: адрес 1111-1113 (PoleOpenCurr.S1 – S3) = 0.052.
Устройство 6MD663: адрес 1111-1113 (PoleOpenCurr.S1 – S3) = 0.052.
Выдержка времени УРОВ должна учитывать максимальное время отключения выключателя, время возврата органа контроля протекания тока и время запаса, которое учитывает погрешность органа выдержки времени. Рассчитывается по формуле:
, (2.25)
где 
– максимальное время отключения выключателя по таблице Г1 (приложение Г), равное 0.05, сек.; 
– время возврата органа контроля протекания тока, равное 0.02 сек.; 
– время запаса, принимается равным 0.1.
сек.
Вторая выдержка времени УРОВ действует на отключение смежных присоединений. Принимается равной 0.4 сек.
Устройство 7UT633 и 6MD663: T2 = 0.17 сек. по адресу 7015. Т2 = 0.4 сек. по адресу 7016.
2.2 Расчет защит ВЛ 220 кВ «Лопча - Хани»
Исходные данные:
ВЛ 220 кВ «Лопча - Хани» общая длинна линии составляет 247,5 км используется провод марки АС 400/51.Данные для расчетов сведены в таблицу 2.1.
Таблица 2.1 Параметры защищаемой линии
| Марка провода | АС 400/51 |
| Длина линии | 247,5 |
| Допустимая длительная мощность | 301 |
| Допустимый длительный ток | 825 |
| Погонная емкостная проводимость |
|
, км
, МВА
, А 
2.2.1 Расчет основной защиты ВЛ 220 кВ
Методика расчета приведена в [5]
Применяемое устройство SIPROTEC: 7SD522.
2.2.1.2 Расчет продольной дифференциальной токовой защиты линии (ДЗЛ)
Отстройку дифференциальной защиты ведут по трем свойствам:
-
от емкостного тока линии;
-
от тока небаланса максимального нагрузочного режима
-
от тока небаланса внешнего КЗ, протекающего через ТТ обоих выключателей.
Остройку ведем по указанным выше параметрам:
-
Отстройка от полного емкостного тока линии ведется по формуле:
, (2.26)
где 
– номинальное напряжение линии, равное 220 кВ; 
– погонная емкостная проводимость линии, См/км; 
– протяженность линии, равная 247,5 км.
А.
-
Отстройка от тока небаланса максимального нагрузочного режима ведется по формуле:
, (2.27)
где 
– максимальная мощность передаваемая по линии, МВт.
А.
Предварительная уставка
>Pickupvalue = 119A.
Проверяем чувствительности защиты при двухфазном КЗ на шинах 220 кВ Лопча по формуле:
, (2.28)
где 
– ток короткого замыкания на шинах (таблица 1.3), А; 
– ток срабатывания защиты, который рассчитывается по формуле:
. (2.29)
Получим значение 
= 1186 А.
Следовательно,
А.
Таким образом,
Условие, согласно [3], выполняется.
-
Расчет токов, протекающих в ДЗЛ, при внешнем КЗ на шинах 220 кВ ПС Хани ведется по формуле:
, (2.30)
где 
– ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ, А. Определяется по формуле:
, (2.31)
где 
– ток трехфазного короткого замыкания, протекающего в линии, при внешнем трехфазном КЗ, А (Определяется в программе ТКЗ – 3000.).
Рисунок 2.1 - Пример расчета в программе «ТКЗ – 3000»
Получим значение = 745 А.
Таким образом,
А;
А.
Проверим коэффициент отстройки от внешнего КЗ по формуле:
; (2.32)
.
При значение = 165 А, ДЗЛ имеет повышенный коэффициент отстройки от внешнего КЗ на шинах 220 кВ ПС Хани.
Проверяем чувствительности защиты при двухфазном КЗ на шинах 220 кВ Лопча по формуле (3.3):
.
Таким образом, чувствительность защиты при отстройки от внешнего КЗ достаточно высока.
2.2.2 Расчет резервных защит ВЛ 220 кВ
Методика расчетов приведена в [6].
Применяемое устройство SIPROTEC: 7SA522.
, 
.
2.2.2.1 Расчет токовой защиты нулевой последовательности. ANSI 50N, 51N, 67N
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
