Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Расчёт показателя теплоусвоения поверхности пола производится с учётом расположения нижней границы активного слоя, вовлекаемого в теплообмен с ногой. Активным является слой материала, влияние теп­лотехнических свойств которого на величину количества поглощенного тепла составляет 95 % общего воздействия. В СНиП [3] это обстоя­тельство учитывается величиной тепловой инерции .

Показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять следующим образом:

а) если покрытие пола (верхний слой конструкции пола) имеет тепло­вую инерцию , то показатель теплоусвоения поверхности пола определяется по формуле

б) если первые слоев конструкции полов ( ) имеют суммарную тепловую инерцию , но суммарная тепловая инерция ( )-го слоев , то показатель теплоусвоения по­верхности полов следует определять последовательно расчётом по­казателей теплоусвоения поверхности слоив конструкции, начиная с -го до 1-го:

для п-го слоя - по формуле

для -го слоя ( ) - по формуле

Показатель теплоусвоения поверхности пола принимается рав­ным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя ,.

В рассмотренных формулах и неравенствах:

- тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го,..., ( +1)-го слоев конструкции пола, определяемая по [3];

, - термические сопротивления, (м² °С)/Вт, 1-го и -го слоев кон­струкции пола, определяемые по [3];

, , , - расчётные коэффициенты теплоусвоения материала 1-го, -гo, -го, ( +1)-го слоев конструкции пола, Вт/(м² °С), принимаемые по [3, прил. 3*];

- показатель теплоусвоения поверхности (i+1)-гo слоя конструк­ции полов, Вт/(м² °С).

Теплотехнические характеристики материалов слоёв пола приведены в таблице 1.10

Таблица 1.10 – Теплотехнические характеристики материалов слоёв пола

Продолжение таблица 1.10

Тепловую инерцию верхнего слоя конструкции пола:

D₁ = 0,0045∙7,52 = 0,034 < 0,5, следовательно расчет ведем по п. б):

D₂ = R₂∙S₂ = 0,043 ∙ 0,92 = 0,04

D₃ = R₃∙S₃ = 0,0056∙ 4,56 = 0,026

D₄ = R₄∙S₄ = 0,126 ∙ 16,77 = 2,11.

Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев D₁ + D₂ + D₃ = 0,034+0,04+0,026 = 0,1 < 0,5, но суммарная тепловая инерция четырех слоев D₁ + D₂ + D₃ + D₄ = 0,034+0,04+0,026+2,11 = 2,21 > 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола, начиная с третьего:

Вт / м²∙⁰С

Вт / м²∙⁰С

Вт / м²∙⁰С

Конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям, так как значение показателя теплоусвоения поверхности не превышает нормируемого показателя теплоусвоения пола для общественных зданий по [3, таб. 11*] = 14 Вт / м²∙⁰С.

1.2.6. Крыша

Крыша представляет собой – мансардный этаж. Кровля из металлической черепицы типа «Scan» Конструкция кровли показана на рис. 1.10. Система водоотвода наружная не организованная.

Рис. 1.10. Конструкция кровли

Теплотехнические характеристики отдельных слоёв конструкции кровли приведены в таблице 1.11.

Таблица 1.11. - Теплотехнические характеристики материалов слоев кровли

1.2.6.1. Расчёт сопротивления теплопередачи покрытия мансардного этажа

Требуемое сопротивление теплопередаче в соответствии с п.1.1.6 и по [2, табл. 1б*] принимаем R₀^тр= 3,05 м2 ˚С / Вт.

Утеплитель располагается внутри покрытия мансарды в пространстве между прогонами. Учитывая наличие теплопроводных включений (металлической рамы) сопротивление теплопередаче стенового ограждения рассчитывается как для многослойной неоднородной конструкции.

Металлические рамы ( Вт/м^оС [2, прил.3*]) установленные с шагом 2800 мм в горизонтальном направлении.

Теплотехнический расчёт выполняется для участка покрытия общей площадью 504,68 м² (поверхность покрытия левого крыла). Из них 0,635 м² занимают стенки металлических рам (F₂) и 504,045 м² занимает утеплитель (F₁).

Сопротивление теплопередаче неоднородной ограждающей конструкции определяется по формуле [3, (7)], где R_а определяется по формуле [3, (6)]:

,

где R₁ и R₂ – термическое сопротивление участков панели занятых утеплителем и рамой соответственно:

;

.

R_б для воздушной прослойки определяется по формуле [3, (3)] (считая её однородной): R_одн = 0,22 . R_б для неоднородной части определяется по формуле [3, (6)]:

;

.

R_б = R_одн + R_неод = 0,22+1,753 =1,97

Приведённое термическое сопротивление равно:

.

Для принятой конструкции стены приведённое сопротивление теплопередаче равно:

.

Условие выполняется:

- принятая конструкция стенового ограждения обеспечивает необходимое сопротивление теплопередаче.

1.2.6.2. Проверка сопротивления паропроницанию

покрытия здания

В расчете проверятся необходимость применения полиэтиленовой пленки.

Сопротивление паропроницанию R_п , м²∙ч∙Па/мг, ограждающей конструкции расположенной между внутренней поверхностью покрытия и воздушной прослойкой, должно быть не менее требуемого сопротивления паропроницанию R_п^тр , м²∙ч∙Па/мг, определяемого по формуле:

где e_в — упругость водяного пара внутреннего воздуха, Па; е_н.о. — средняя упругость водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, [1, прил.3].

Расчетные значения относительной влажности внутреннего воздуха φ = 55%, температуры внутреннего воздуха t_в = 18°С.

Упругость водяного пара внутреннего воздуха:

Па

Так как е_в < 1472 Па (упругость водяного пара летнего периода), следовательно е_в = 1472 Па

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода с отрицательными среднемесячными температурами:

е_н.о. = (0,9 + 1,2 + 2,4 + 2,5 + 1,2)/5 = 1,64 гПа = 164 Па,

R_п^тр = 0,0012∙(1472 – 164) = 1,57 м²∙ч∙Па/мг

Сопротивление паропроницанию конструкции кровли:

м²∙ч∙Па/мг

Так как R_п = 4,4 м²∙ч∙Па/мг > R_п^тр = 1,57 м²∙ч∙Па/мг, то для защиты утеплителя от конденсационного увлажнения нет необходимо устроить слой пароизоляции из полиэтиленовой пленки, но для исключения чрезвычайных ситуаций ее все же следует установить.

1.5.7. Лестницы

Поскольку в реконструированном здании железнодорожного вокзала предусматривается надстройка на 1 этаж, то возникла необходимость в устройстве лестницы. Из–за ограниченного пространства и высокого уровня перекрытия, в данном проекте применяются лестницы, выполняемые из несущих стальных балок – косоуров с уложенными по ним железобетонными сборными ступенями.

Рис.1.10. Лестница с железобетонными ступенями по металлическим косоурам: А, Б - общий вид лестниц 2-х маршевой (А) и 3-х маршевой (Б); В - монтажная схема фрагмента лестницы; 1 - железобетонная, плита, монолит­ная или сборная; 2 - перила; 3 - гнутый косоур; 4- площа­дочная балка; 5 - пристенный косоур; 6 - несущий косоур; 7 - сборные ступени.

1.2.8. Окна

Срок службы оконных заполнений, выполненных из древесины (деревянный переплет и коробка) вышел, они имеют большой физический износ, также они не отвечаю современных требованиям по энергосбережению. Поэтому при выполнении реконструкции они полностью заменяются на новые – пластиковые.

Характеристики

Список файлов ВКР