Диплом (1198042), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

в других местах, по усмотрению проектной организации, если в соответствии с положениями настоящего свода правил в здании требуется установка эвакуационных знаков пожарной безопасности.

Эвакуационные знаки пожарной безопасности, указывающие направление движения, следует устанавливать на высоте не менее 2 м.

МАКС-УОП-В и МАКС-УОП установим по одному на каждый этаж МЦ, согласно плана СОУЭ, понадобится по 5 МАКС-УОП-В и по 5 МАКС-УОП

Оповещатели ПКИ-РС1 установим согласно плану СОУЭ, понадобится 16 шт.

4 Автоматическая установка пожаротушения

4.1 Расчет автоматической установке пожаротушения (АУПТ)

Расчет параметров АУП производится в соответствии с СП 5.13130.2013, Приложение В

Выбор оросителей производится в соответствии с техни­ческими параметрами и эпюрами орошения. Предпочтение необходимо отдавать тем оросителям, которые имеют:

• при наименьшем давлении - наиболее близкую к нормативному значению эпюру орошения в пределах защищаемой площади;

• при разных давлениях - наибольшее отношение интенсивности орошения аналогичных эпюр защищаемой площади.

В пределах одного помещения должны использоваться только однотипные оросители с одинаковыми диаметрами выходных отверстий.

Из всего многообразия оросителей, выпускаемых ПО "Спецавтоматика" (г. Бийск), этим условиям наилучшим образом отвечают оросители СВН-10 при защищаемой площади 7,1 м² (радиус 1,5 м). Эпюры орошения оросителей, выпускаемых ПО "Спецавтоматика"(г. Бийск), приведены в Приложении 6 (подразд. П6.4).

Поэтому в качестве оросителей используем оросители типа СВН-10 (диаметр выходного отверстия 10 мм, коэффициент производительности К — 0,35). Количество оросителей в левой части рядка — 4, в правой — 3. Расстояние ме­жду оросителями l, принимается равным 3 м. Высота установ­ки оросителей от пола — 4 м.

Так как орошение оросителем СВН-10 не ограничивается площадью зоны орошения F_op = 7,1 м², то с учетом взаимного перекрытия периферийных областей условно предполагаем, что в пределах, близких к заданной интенсивности орошения, каждый ороситель защищает площадь, имеющую форму квадрата:

(3.4)

Расчет распределительной сети должен проводиться из условия срабатывания всех оросителей, наиболее удаленных от водопитателя и смонтированных на площади 120 м², хотя при этом общая площадь защищаемого помещения может быть во много раз больше, а количество оросителей — достигать 800 (на одну секцию).

Поскольку расстояние между оросителями и стенами не должно превышать половины расстояния между спринклерными оросителями (а точнее — половины расстояния), количество оросителей, наиболее удаленных от водопитателя, защищающих зону площадью 120 м² составляет 14.

В идеальном случае, если площадь орошения не изменяется в зависимости от давления, то интенсивность орошения можно определить из соотношения:

(3.5)

где: i_н - нормативное значение интенсивности орошения;

i_о, Р_о - фиксированные значения интенсивности орошения и давления подачи, принятые по эпюре орошения оросителя;

Q_о — расход оросителя, соответствующий принятому фиксированному давлению эпюры орошения;

Q, Р — соответственно расход и давление подачи, обеспечивающие нормативное значение интенсивности орошения.

На практике, как правило, с изменением давления меняется и площадь орошения, причем чаще всего с повышением давления площадь орошения увеличивается.

Следовательно, по одному фиксированному значению i_о при соответствующем Р_о нельзя пользоваться выше приведенной формулой - необходимо иметь набор эпюр орошения для варьируемых значений давления и высоты монтажа оросителя над полом.

Эпюры орошения и график реального расхода оросителя типа ДВН-10 приведены в Приложении 6 (подразд. П6.4) [6]:

Рис.3

Как следует из эпюр орошения, при повышении давления в 10 раз (с 0,05 до 0,5 МПа) интенсивность орошения в пределах площади, ограниченной радиусом 1,5 м, увеличивается с 0,045 до 0,150 л/с, или в:

(3.6)

Методом интерполяции определяется давление, при котором средняя интенсивность орошения на площади F_op = 7,1 м² (радиус R = 1,5 м²) составит i_P = 0,08 л/(с-м²).

Интерполяцию проводим как по максимальному значению давления Р_макс = 0,5 МПа, так и по минимальному - Р_мин = 0,05 МПа:

(3.7)

(3.8)

Принимаем значение давления подачи у "диктующего" оросителя Р = 0,1 МПа.

По графику Q = f (Р), приведенному в приложении 6 (подразд. П6.4) настоящего пособия, расход оросителя при давлении Р = 0,1 МПа будет соответствовать ~1,2 л/c.

Уточняем расход из оросителя:

(3.9)

что вполне удовлетворительно согласуется с графиком.

Поскольку согласно графику кривая на начальном участке (до 0,2 МПа) имеет больший угол наклона, то, следовательно, на этом участке и коэффициент производительности К должен иметь несколько большее значение, вследствие чего принимаем q = 1,2 л/c.

Таким образом, получаем начальные расчетные гидравлические параметры у "диктующего" оросителя:

(4)

При расходе оросителя q₁ =1,2 л/c расход, приходящий­ся на площадь F_op = 9 м², составит:

т. е. коэффициент полезного использования расхода при данном оросителе на площади F_op = 9 м²:

(4.1)

Потери давления Р на каком - либо участке l_i, распределительного трубопровода определяются по формуле:

(4.2)

где: А — удельное гидравлическое сопротивление трубопровода.

Значения удельного гидравлического сопротивления при различной степени шероховатости приведены в табл. IV. 1.1,[8] а удельной гидравлической характеристики - в табл. IV. 1.2 [8]

При проектировании распределительных, питающих и подводящих сетей необходимо исходить из тех соображений, что водяные и пенные АУП эксплуатируются, как правило, довольно длительное время без замены трубопроводов. Поэтому, если ориентироваться на удельное гидравлическое сопротивление новых труб, через определенное время их шероховатость увеличится, вследствие чего распределительная сеть уже не будет соответствовать расчетным параметрам по расходу и давлению.

В связи с этим принимается средняя шероховатость труб.

Ориентировочно диаметры распределительных рядков можно выбирать по числу установленных на трубопроводе оросителей. Взаимосвязь между наиболее часто используемыми диаметрами труб распределительных рядков, давлением и чис­лом установленных спринклерных оросителей приведена в табл. IV. 1.3 НПБ 88-2001

Для левой ветви распределительного трубопровода в соответствии с данными табл. IV. 1.3 принимаем следующие диаметры трубопроводов:

1. участок 1 – 2: d = 20 мм;

2. участок 2 – 3: d = 25 мм;

3. участок 3 – 4: d = 25мм;

4. участок 4 – a: d = 32 мм.

Расход первого оросителя 1 является расчетным значением Q_1-2 на участке 1-2 между первым и вторым оросителями.

Таким образом, падение давления на участке 1-2 составит:

Расчетный расход на участке между первым и вторым оросителями, т. е. на участке l₁-₂ , составит:

Q_1-2 = q₁ + q₂ = 1,2 + 1,36 = 2,56 л/c

По расходу воды Q₁-₂ определяются потери давления на участке l_2-3:

Давление у оросителя 3:

Р₃ = Р₂ + P_2-3 = 0,15 + 0,06 = 0,21 МПа

Расход оросителя 3:

Расчетный расход на участке - между первым и третьим оросителями, т. е. на участке l_1-3, составит:

Q_1-3 = q₁ + q₂ + q₃ = 1,2 + 1,36 + 1,6 = 4,16 л/c

По расходу воды Q₁-₃ определяются потери давления на участке l_3-4:

Потери давления на участке трубопровода l_3-4 при d = 25 мм очень высокие, поэтому на участке l_3-4 принимаем диаметр трубопровода d = 32 мм. Тогда:

Давление у оросителя 4:

Р₄ = Р₃ + Р_з-4 = 0,21 + 0,03 = 0,24 МПа

Расход оросителя 4:

Расчетный расход на участке между первым и четвертым оросителями, т. е. на участке l_1-4 , составит:

Q_1-4 = q₁ + q₂ + q₃ + q₄ = 1,2 +1,36 +1,6 +1,71 = 5,87 л/c

По расходу воды Q_1-4 определяются потери давления на участке l_4-a (l_4-a = 1,5 м):

Давление в точке а:

Р_а = P₄ + Р_4-а = 0,24 + 0,04 = 0,28 МПа.

В рядке I правая ветвь несимметрична левой ветви, поэтому последнюю рассчитывают отдельно и определяют для нее Q_a-7.

Удельное гидравлическое сопротивление A_a-7 (или удельная гидравлическая характеристика K_a-7) правой ветви распределительного трубопровода зависит от диаметров участков трубопровода между оросителями 7 – 6 , 6 – 5 и между оросителем 5 и точкой а (5 – а).

Давление правой ветви рядка I с оросителями 5 – 7 в точке а должно быть равно давлению левой ветви рядка I с оросителями 1 – 4 , т. е. Р_а = 0,28 МПа.

Расход воды в правой ветви рядка I при давлении 0,28 МПа составит:

Где: В_а-7 - гидравлическая характеристика правой ветви рядка I.

Участок l₅-₇ принимаем аналогичным участку 1_1-3, т. е. диаметры и длина трубопроводов будут равны:

1. участок а – 5: d = 32 мм, l_а-5 = 1,5 м;

2. участок 5 – 6: d = 25 мм, l_5-6 = 3 м;

3. участок 6 – 7: d = 20 мм, l_6-7 = 3 м.

При условной симметричности левой и правой ветвей рядка I (по три оросителя в каждой ветви) расход Q_5-7 должен быть аналогичен расходу Q_1-3, т. е. Q_5-7 = 4,16 л/c.

По расходу Q_5-7 воды определяются потери давления на участке l_a-5:

Давление у оросителя 5 аналогично давлению у оросителя 3, т. е. P₅ = 0,21 МПа

Тогда давление в точке а для правой ветви рядка I составит:

Р_а = P₅ + Р_а-5 = 0,21 + 0,02 = 0,23 МПа

Гидравлическая характеристика правой ветви рядка I:

Т.о., расчетный расход правой части рядка I составит:

Общий расход рядка I:

Принимается диаметр питающего трубопровода на участке 1_а-b d = 40 мм.

По расходу Q_a определяются потери давления на участке l_а-b:

Поскольку потери давления на участке l_а-b достаточно велики, то принимаем диаметр питающего трубопровода d = 50 мм. Тогда потери давления на участке 1_а-b составят:

Характеристики

Список файлов ВКР