Диссертация (1172861), страница 29
Текст из файла (страница 29)
Красным цветом обозначены места расположения эвакуационныхвыходов234Рисунок 7.13 – Поля дальности видимости в плоскости, находящейся на высоте1,7 м от пола, на стоянке автомобилей через 300 и 480 с от начала пожара235Рисунок 7.14 – Поля дальности видимости в плоскости, находящейся на высоте1,7 м от пола, на стоянке автомобилей через 600 и 780 с от начала пожара236Рисунок 7.15 – Поля дальности видимости в плоскости, находящейся на высоте1,7 м от пола, на стоянке автомобилей через 960 и 1140 с от начала пожара237Рисунок 7.16 – Поля параметров газовой среды помещения (температура,оптическая плотность дыма, скорость и направления течения) в поперечномсечении через 1140 с от начала возгорания238Численные эксперименты показали, что зона с повышенными значениямиОФП распространяется постепенно от источника возгорания во всехнаправлениях, захватывая всю высоту помещения (см.
рисунок 7.16).За время расчетов (1200 с) припотолочный слой по всей поверхностипомещения автостоянки не сформировался. Из рисунка 7.16 видно, чтонеоднородность температурного поля, а значит и остальных ОФП, существеннакак по высоте помещения, так и вдоль продольной и поперечной координат.7.5. Выводы по седьмой главе1. Наличие в многофункциональных центрах с атриумами помещенийразличных классов функциональной пожарной опасности, существенноотличающихсяхарактеристикамипожарнойнагрузкииобъемно-планировочными решениями, приводит к качественному и количественномуотличиютермогазодинамическойкартиныпожараотобщепринятыхпредставлений.2.
Для помещений большой площади и маленькой высоты (например,встроенных автостоянок, торговых залов и т.д.) припотолочный слой неявляетсяплоскопараллельнымперекрытию,равномернопрогретымизадымленным.3. В атриумах многофункциональных центров порядок блокированияпутей эвакуации ОФП не определяется однозначно высотой этажа, а зависит отособенностей термогазодинамической картины пожара.4. Порядок блокирования эвакуационных выходов зависит от объемнопланировочных решений помещений и не определяется только расстоянием отисточника возгорания до эвакуационного выхода.239ВЫВОДЫ1. Наличие в МЦ помещений различных классов функциональнойпожарной опасности, существенно отличающихся характеристиками пожарнойнагрузки и объемно-планировочными решениями, приводит к качественному иколичественномуотличиютермогазодинамическойкартиныпожараотобщепринятых представлений.
Разработанные в диссертации научные основыдля создания комплекса математических моделей расчета динамики ОФП,определяющего время блокирования путей эвакуации ОФП при работе СДУ,позволяютдостоверноспрогнозироватьосновныезакономерноститермогазодинамической картины пожара, что приводит к снижению пожарногориска в МЦ за счет оптимизации объемно-планировочных и конструктивныхрешений МЦ.2. Разработанная модифицированная зонная модель учитывает влияниеограждающих конструкций помещения на параметры конвективной колонки.Предложенное дифференциальное уравнение для расчета массового расходачерез поперечное сечение колонки физически более обоснованно, чемприменениеаналогичныхуравнений,основанныхназакономерностяхраспространения неограниченной свободно-конвективной струи. Выполненныеэкспериментальные исследования на макете помещения с учетом расположениягорючего материала относительно стен экспериментального объема показалидостаточную для практических расчетов точность предложенной модели.
Врассмотренных примерах учет распределения величины угла полураскрытияколонки по высоте помещения привел к увеличению среднеобъемнойтемпературы припотолочного газового слоя в 2 раза по сравнению с расчетами,выполненными с использованием традиционного подхода.3.Полученныенаосновеинтегральноймоделианалитическиезависимости для определения критической продолжительности пожара наначальной стадии его развития по условиям достижения величинами ОФП ихкритических значений в помещении с очагом возгорания и в смежных с нимпомещениях.
Проведенные в процессе исследования численные эксперименты240позволяют сделать вывод о незначительном влиянии энтальпии продуктовгазификации горючего материала на величину среднеобъемной плотностидыма. Более интенсивный рост числовых значений среднеобъемной плотностидыма в помещении с очагом возгорания наблюдается при круговомраспространении пламени по сравнению с распространением пламени полосой.Показано, что с увеличением времени пожара интенсивность распределенияплотности дыма по высоте помещения возрастает. На интенсивностьраспределения плотности дыма в значительной мере сказываются объемпомещения, охваченного пожаром, а также степень огнестойкости здания.4.
Проведенные экспериментальные исследования динамики удельноймассовой скорости выгорания в условиях горения твердых горючих материалови неустановившегося процесса выгорания жидкости с учетом работы СДУ,времени ее включения и объемного расхода позволили получить регрессионныеуравнения, которые используются в аналитических зависимостях расчетазначений ОФП для начальной стадии развития пожара.5. На базе уточненной интегральной математической модели пожаравыполнены теоретические исследования по изучению влияния работы СДУ надинамику ОФП с учетом объемного расхода и времени включения этойвентиляциивусловияхгорениятвердыхгорючихматериаловинеустановившегося процесса выгорания жидкости.
При этом показано, чтоаналитические зависимости для удельной массовой скорости выгоранияжидкости могут содержать погрешности, если при их получении не учитыватьнеустановившийся процесс горения, объемный расход и время включения СДУ.Как следствие, это приводит к переоценке или недооценке пожарной опасностиМЦ в целом. Выполнено сравнение результатов, полученных при численномрешении неупрощенной системы разрешающих уравнений, и с помощьюаналитических зависимостей с учетом гипотез и соотношений, характерных дляначальной стадии развития пожара. При этом в задаче масштабированиякоэффициентов регрессионного уравнения применены методы теории подобия,выполнена статистическая проверка гипотезы об однородности дисперсий в241несколькихэкспериментальныхвыборках,проведенрегрессионныйикорреляционный анализ.
Приведено сравнение экспериментальных данных слинией регрессии, показавшее ее достаточную для практических целейточность.6. Рассмотренные примеры расчета и анализа динамики ОФП в МЦ сиспользованием полевой модели пожара позволили выявить закономерностиразвития пожара, которые существенно влияют на обеспечение безопаснойэвакуации людей.
Например, для помещений большой площади и маленькойвысоты(например,припотолочныйвстроенныхслойнеавтостоянок,являетсяравномерно прогретым и задымленным.242торговыхплоскопараллельнымзаловит.д.)перекрытию,СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.Абдурагимов, И. М., Процессы горения / И. М. Абдурагимов, А. С.Андросов, Л. К. Исаева, Е. В. Крылов. – М.: ВМПТШ МВД СССР, 1984. –268 с.Абомелик, Т.
П. Методология планирования эксперимента / Т. П.Абомелик. – Ульяновск: УлГТУ, 2011 – 38 с.Адрианов, В.Н. Основы радиационного и сложного теплообмена / В. Н.Андрианов. – М.: Энергия, 1972. – 464 с.Астапенко, В. М. Термогазодинамика пожаров в помещениях / В. М.Астапенко, Ю. А. Кошмаров, И. С. Молчадский, А. Н. Шевляков. Под ред.Ю. А. Кошмарова. – М.: Стройиздат, 1988. – 448 с.Баратов, А.
Н. Пожарная безопасность / А. Н. Баратов, В. А. Пчелинцев. –М.: изд-во АСВ, 1997.Башкирцев, М. П. Исследование температурного режима при горениижидкости в помещении: дис. … канд. техн. наук / М. П. Башкирцев – М.,1967. – 226 с.Волков, Э. П. Моделирование горения твердого топлива / Э. П.
Волков, Л.И. Зайчик, В. А. Першуков. – М.: Наука, 1994. – 320 с.Гинзбург В. Л. Какие проблемы физики и астрофизики представляютсясейчас особенно важными и интересными (тридцать лет спустя, причемуже на пороге XXI века)? // Успехи физических наук. – 1999. – Т. 169, № 4.– С. 420-441.ГОСТ 12.1.00491 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования. М.: Госстандарт России, 1992. 78 с.До Т. Т., Пузач С. В. Условия возникновения «поддува» при работе системдымоудаления с естественным побуждением // Пожаровзрывобезопасность. – 2014.
– Т. 23. – №9. – С. 57-63.До Т. Т., Пузач С. В. Влияние высоты стенки дымоудаляющего отверстияна возникновение «поддува» при дымоудалении с естественнымпобуждением // Пожаровзрывобезопасность. – 2014. – Т. 23. – № 11. – С.46-52.До Т. Т., Пузач С. В., Пузач В. Г. Термогазодинамические условиявозникновения захвата холодного воздуха системой дымоудаления сестественным побуждением при пожаре в помещении // Тепловыепроцессы в технике. – 2015.
– Т. 7. – № 3. – С. 117-125.24313.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.24.До Т. Т., Пузач С. В. Снижение эффективности системы дымоудаления сискусственным побуждением при возникновении «поддува» //Пожаровзрывобезопасность. – 2015. – Т. 24. – № 5. – С. 54-61.Драйздейл Д. Введение в динамику пожаров. – М.: Стройиздат, 1988. –340 с.Драйздейл, Д. Введение в динамику пожаров / Пер. с англ. К. Г.Бомштейна; под ред. Ю.
А. Кошмарова, В. Е. Малькарова. – М.:Стройиздат, 1990. – 424 с.Есин В. М. Исследование процесса распространения продуктов горенияпо зданию при пожаре. В кн.: Моделирование пожаров и взрывов / Подобщ. ред. Н. Н. Брушлинского и А. Я. Корольченко. – М.: Пожнаука, 2000.– С. 127-138.Есин В. М. Введение к каталогу № 3 ООО «ВЕЗА». Вып. № 1.– М.: ООО«ВЕЗА», 2003.Есин, В. М.
Пожарная профилактика в строительстве / В. М. Есин, В. И.Сидорук, В. Н. Токарев. – М.: ВИПТШ МВД РФ, 1995.Зотов Ю. С. Расчет времени потери видимости при задымлениипомещений / Сб. науч. тр.: Безопасность людей при пожарах. – М.:ВНИИППО, 1986. – С. 45-50.Иглин, С. П. Теория вероятностей и математическая статистика на базеMATLAB: учебное пособие / С. П.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
