Мордухович Л.Г., Степанов А.П. Системы радиосвязи. Курсовое проектирование (1987) (1152059), страница 8
Текст из файла (страница 8)
35) дБ cAfопределяют по рис. 1.34.Если на пролетах РРЛ значения Тх (Кмин) различны (например, если на трассе имеются плоские и пересеченные пролеты),то вероятность ухудшения качества связи в процентахЛ2У°П Т™ | (К м и н )1 2 •(1-52>Значения T s(VMHH) для схемы резервирования 4 + 2 следуетсчитать как 2 + 1 , а при схеме резервирования 6 + 2, как 3 + 1 . Всхеме резервирования 7 + 1 значения Г2 (VMHH) МОЖНО считатьблизкими к случаю одинарного приема.В случае пространственно разнесенного приема разнесение антенн осуществляется по высоте, так как такой разнос обеспечивает большую разность фаз между интерферирующими волнами,,чем разнос по длине пролета или по направлению, перпендикулярному трассе.При таком виде разнесенного приема чаще всего выбирают высоты подвеса верхних антенн.
Нижние антенны подвешивают нарасстоянии А/г от них, где для пересеченных пролетовД А =150 Я,,(1.53)на пролетах со значительным перепадом высотД/г = (700—1400) Я.(1.54)Вероятность ухудшения качества связи (в %) определяют накаждом пролете по формулеTuvi(VMim) = Toi (VMan) + TAi (I/MHJ + XVCM 10-2[7\ IHTi (К м и в )] а .(1.55)Затем определяют суммарную вероятность ухудшения качествасвязи на линииTz (К м и н ) = 2 Г п р , (VMm) .Здесь v — коэффициент, учитывающий отличие в коэффициентах усиления нижней и верхней антенн, он равен отношению к о45эффициентов усиления (по мощности) нижней антенны к верхней:например, при разнице в коэффициентах усиления антенн, равной3 дБ, v = 2; я — коэффициент, учитывающий особенности сложенияили автовыбора сигналов.
При автовыборе с различием в уровняхсигналов, соответствующих переходу с основной антенны на резервную, равном АУ,•-и=(ЛУ2 + ЛУ- 2 )/2.(1.56)Здесь A.V выражено в относительных единицах (для системыКУРС 101gAF=6 дБ и и = 2,125).При А/г=150А; с д 7 1 = 63. При Ah<^l60l и У мин = — 25 дБ:СД/Г = 1,43-10е (А/Д/?)3.(1.57)На слабопересеченных пролетах разнос антенн на левом и правом концах пролета соответственно определяются какAh x = 0,118УЩ0Мг)/[п(1—к)],А/г2 = 0,118 YlRok(l—k)]/(nk).(1.5где k определяется выражением (1.13), в котором R\ — расстояние от левого конца пролета до точки отражения; П — номер интерференционного минимума, значение которого должно выбираться наименьшим из возможных (в большинстве случаев п—1, исключение составляют пролеты, где попадание в первый интерференционный минимум невозможно из-за экранирующего действияпрепятствий).Величины Ah\ и А/г2 выбраны так, что, когда одна из антенннаходится в интерференционном минимуме, сигнал во второй антенне близок к уровню свободного пространства (разность ходамежду лучами составляет D = l/6).В общем случае, когда устойчивость связи при одинарном приеме различна для нижней и верхней антенн, вероятность ухудшения связи на каждом пролете РРЛ (в % ) .(VMllH) + Xv Ю-2 XX УсшcAha[ТивЫ(У м и н )] и [Т и н т , (7 МИН )] В .(1.59Здесь индексы «н» и «в» относятся к нижней и верхней антеняам соответственно.Эмпирический коэффициент С д л, учитывающий статистическуюзависимость замираний при пространственном разнесенном приеме определяют из рис.
1.35.При этом выигрыш по сравнению с одинарным приемом определяется как/д* = TBm (VMmJ,)omJTmT(УияУод,- 103/(xv с д , Г п н т (VMmi), %).(1.60Для повышения устойчивости связи на РРЛ с поучастковымрезервированием на отдельных неблагоприятных пролетах можно•применять дополнительное пространственное разнесение антенн46использованием блока автовыбора.В этом случае суммарную вероятность ухудшения качества связи наРРЛрассчитывают по формулам(1.48) или (1.52), куда вместо/HHT(VMHH) ПОДСТаВЛЯЮТ Тинт(У м ин),рассчитанную по (1.55) или (1.59).ih15а113Г—11A—\1. \s \52IIПримечания: 1.
Устойчивость связи рассчитывают для каждого участка резервиро8вания. Для этого в выражениях (1.48) и\уf,(1.52) следует оставить только один член\1с 2=1. При проектировании РРЛ следуетv5добиваться, чтобы нормы ЕАСС на устойifчивость связи выполнялись для каждогоT"4участка линии. Однако в отдельных случаях2допустимо незначительное недовыполнениен о р м Е А С С з а с ч е т з а п а с а н а последунормЕАССзасчетзапасанапоследующихaj0JS 0,2участках, так чтобы суммарная устойчи- р и с j 35.
Кривые для определевость связи на всей РРЛ соответствовала ния коэффициента С & h•норме.•2. Вначале следует выбрать просветы на всех пролетах РРЛ, а затем желательно произвести оптимизацию высот подвеса антенн, так чтобы на каждойстанции высота подвеса была одинаковой в обоих направлениях и чтобы суммарная высота подвеса антенн на всей РРЛ оказалась минимальной.44•!4РАСЧЕТ СУММАРНОЙ МОЩНОСТИ ШУМОВВ КАНАЛАХ РРЛВ телефонном канале РРЛ суммарная мощность шумовij=i(1.61)k=\где п — число пролетов РРЛ; т — число участков РРЛ.Составляющие суммарной мощности шумов рассчитывают следующим образом.1.
Мощность теплового шума в верхнем ТФ канале в ТОНУ,превышаемая в течение 20% времени любого месяца РТ (20).Из (1.27) при РСвь.х=1 мВт (что соответствует уровню90 дБпВт) следует^т (20) Д Б п В т = 9 0 Д Б п В т - [ / С Т Ф + 1 п о с т + У2 (20)]ДБ,<где V (20) — множитель ослабления на пролете, превышаемый втечение 20% времени любого месяца, значения которого в зависимости от Ro и X определяют из табл.
1.4.47Т а б л и ц а 1. 4'Средняя длина волны, смIV (20), дБ, при длине пролета (в км)не более30168,2—5,13,8—2,7—1,5—2—3405060—2—3—4—54—5—6Q—42. Мощность шума в ТФ канале, вносимого ВЧ трактом аппаратуры РРЛ Р в ч :ррi p^ВЧ ~~ г<9 г ^ т ВЧ>где Рф — мощность шума из-за нелинейности фазовой характеристики трактов СВЧ и ПЧ; Р т в Ч — мощность тепловых шумов гетеродинов приемопередатчика.Величины Р ф и Ртвч Д л я верхнего ТФ канала заданы в параметрах аппаратуры (см. табл. 1.1).3. Мощность шума, создаваемого антенно-волноводным трактом РавтДля аппаратуры КУРС' авт s=* авт 1 Т ' автг-Здесь Равт 1 — мощность шума, обусловленная внутренним волноводным трактом и определяемая по рис.
1.36 в зависимости отдлины внутреннего волновода; PaBT2 — мощность шума, обусловленная внешним волноводом, которая независимо от длины этоготракта принимается равной 10 пВт на пролет (5 пВт на тракт).Методика определения мощности Р аВ т для других типов аппаратуры задается в техническом описании аппаратуры.4. Мощность шума, вносимого оконечной аппаратурой РРЛ-*мод =гр I " т.мод»Рш пВтгРш,пВтШ11/1iJ/W1,01и///110 L,M 0,25510152025о]Рш,1пВт1010,25/1/510I5 2OВ)P,,iпВ/пf101,0/н15•WIS201,ftРИС.
1.36. Зависимости мощности шумов, вносимых внутренним волноводом системы КУРС:л — КУРС-2М; б — КУРС-4; е - КУРС-6; г — КУРС-848у "*Рис. 1.37. Схема возникновения помех на РРЛтде Р г р — мощность шума из-за нелинейности амплитудной характеристики группового тракта; Рт.мод — мощность теплового шума,создаваемого модемом.Величины Р г р и Рт.мод заданы в параметрах аппаратуры.5. Мощность шума из-за недостаточной защиты антенн при использовании двухчастотного плана Р ь Р 2 .На рис.
1.37 показана схема возникновения помех типа Pi и Р 2 .При этом [6]= рпДБВТ+ [G3+G6 (ф)+Ьфь+Ьфз+LP(3-4)WО- 6 4 )где 1ф— ослабление сигнала в фидерных трактах, определяемоевыражением (1.3); £p(i-2) и Lp(3-4) — ослабление в тракте распространения радиоволн на пролете /—2 и 3—4 соответственно, определяемое выражениями (1.5), (1.7); G (ф) —коэффициент усиления антенны под углом ф, определяемый по диаграмме направленности антенны.Если известна мощность сигнала на входе приемника и Pi иР2, то отношение сигнал-шум (в дБ) на выходе ТФ канала определится по формуле101g(P o /P m ) B b I x i, 2 = 101g(P c . DX /P 1 , 2 ) + e,(1.65)где„ | 22 дБ для ТВ ствола и ТФ ствола при числе каналов 600,1 20 дБ для ТФ ствола при числе каналов 1920.6. Мощность шума в ТФ канале из-за помехи между первой ичетвертой РРС (см.
рис. 1.37)Г•^3, ДБВт = Р ц , ДБВт Ч~ [@1 ( a i ) ~f" Ge (<X2) -f- LpR + Z-ф! -f ^-фв ~Ь+ \V(8O)\+VR(g2o%)]m,(1.66)где G (а) — коэффициент усиления антенны под углом а, определяемый по диаграмме направленности антенны; LPR — ослаблениесигнала в тракте распространения радиоволн на пролете длиной R.В (1.66) учитывается то обстоятельство, что полезный сигналослабляется на V (20), и в это же время на пролете длиной Rмножитель ослабления соответствует вертикальномуградиентудиэлектрической проницаемости тропосферы, превышаемому в течение 20% времени (т. е.
g2o% =8—о).497. Мощность шума из-за действиямешающихрадиосигналов* вн-Методика учета этих шумов изложена в гл. 4.В канале передачи ТВ изображения суммарноешум-сигнал определяется как!20/оS (Pl0%i( JPc)reTотношение(jVc)Moll.(1.67)Здесь (£/ш/£/рс) 20% i — отношение напряжений теплового шума ксигналу на i-м пролете, которое определяется (в дБ) по формуле10 lg (UJUVC)IO%. = -(/Ств + L noCT + V (20)),(1.68)2(Um/Upc)2ret и (£/ш/Т/рС)2мод — отношение шум-сигнал в канале передачи ТВ изображения, определяемое тепловым шумом гетеродинных трактов и модемов соответственно.На правильно спроектированной РРЛ должны выполняться неравенства(20) < Рш.яои (20),j( ] 69)где РШдоп(20) и (Um/Uvc)22o% доп — допустимые значения шумовдля данной РРЛ, определяемые нормами ЕАСС (приложение 1).Отношение сигнал-шум в канале звукового вещания (строенного ТФ канала) определяется по формуле{ Л^ тф +3,5 дБ без компандера,== i МТФ + 22,5 дБ с компандером в паузе,.(1-70)i Л ' Т Ф + 1 4 , 5 дБ с компандером во время передачи;ЛгТф= 10 \g{P c lP u i) s u x — отношение сигнал-тепловой шум на выходе ТФ канала.Основным источником помех в каналах передачи сигналов звукового сопровождения ТВ и звукового вещания ТВ стволов являются тепловые шумы радиоприемных устройств и переходные шумы из канала передачи сигналов изображения.Отношение напряжения звукового сигнала к псофометрическому напряжению теплового шума может быть определено поформуле(t/c/t/m) - [A F c .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
