Шахгильдян В.В. Проектирование радиопередатчиков (4-е издание, 2000) (1095865), страница 82
Текст из файла (страница 82)
Добротность последовательной цепочки с„я 0 . 4.1910 = 94»',1Я вЂ” 1, с„= 4Д яс 1. Так как С» =, то Сг = СгС» . 1+ 1/1бса 4. Расчет цепей смещения и питания транзистора. При обозначении (В»+В,) = В, из рис. 4.19 следует, что Е„„= ВгЕ»/(Л1+Вг)— 1»0Всм — 100Л1 Лг/(В1+Лг), где 1»а и 100 — постоЯнные составлЯющие токов эмиттера и базы соответственно. Исходя из условия необходимости слабой зависимости генерируемой частоты от изменения внешних условий (4.6, с. 151] надо обеспечить (С~/Сг)гЛ»с << Лпс», где Л„т сс Е яб 1/В„; остальные параметры транзистора не отличаются от параметров транзистора беэ коррекции.
2. Расчет электрического режима АГ. При работе транзисторов в классах АВ, В, С и использовании корректирующих цепей коллекторный ток имеет форму Косинусоидальных импульсов с углом отсечки с, расчет режима транзистора можно проводить по известнои общепринятой методике с использованием коэффициентов 4» и 7. Рассчитываем параметры АГ: 366 367 368 369 = 317[1+ соз О/Та(й)]/4Я, и Ях рз 1/В .
Обозначив Еб = Е„В2/(В1 + +В2) — Есм + 3/ке(1 + соза/7е) полУчим Всм = ЗВист/г ~ В1 = Я стЕ т/Ее, 'В2 = В1Е6/(Ел .Еб) и Сз = зтла/(«тВсм)' Вбл БВк Блокировочную емкость Сбл выБираем из условия 1/(«зС „) = 0,1 Ом, При этом требуется Еп = Ек+ /хе(Вбл+ Вк+ Вз). Список литературы к гл. 4 4.1. Манассевич В. Синтезаторы частоты. — Мс Связь, 1979. — 384 с. 4.2. Цуапира Д.н., Паин А.А. Основы теории синтеза частот.
— Мл Радио и связЬ, 39811«заг264~4х 4.3. Рыжков А.В., Попов В.М. Синтезаторы частоты в технике радиосвязи. — Мс ' Рывед И св1Ы/ 1ЬУ11 ьь 264 с. 4.4 Шахгнльдян В.В., Ляховкин А.А. Системы фазовой автоподстройки частоты. — Мс зрйдио'и' сваять, 1972'. — 447 Е 4.5. Власов В.А. Возбудители радиопередатчиков. — Мл МЭИС, 1984.— 104 с.
4.6. Альтшуллер Г.в., Елфнмов Н.Н., Шакулин В.Г. Кварцевые генераторы. — Мс Раг1ио и связь, 1984. — 232 с. 4.7. 'Устройства генерйрозания и фармирозани» радиосигналов / Пад ред. Г.М. Уткина, В.Н. Кзттейзовм, М.В.' Благовещенского — Мс Радве,и,связь, 1994.— 416 с. 4.8. Пьезоквардевые резонаторы: Спрааочйник'/'Под ред. П.Е. Кандыбы и Г.П. Позднякова. — Мс Райир,и связь, 1992. — 392 с. 4.9. Клепапкая И.И., Рыжков А.Е. Проектирование возбудителей радиопередатчиков.
— Лс ЛЭИС, 1979. — 54 с. 4.10. Нефедов А.В. Интегральные микросхемы и их зарубежные аналоги: Спйавачник: В 7 т. — Мс КУбКа, 1997, 1998. 4.11. Пестряков А.В. Интегральные схемы для устройств синтеза и стабилизации частоты // СН|Р НЕИГ5. — 1996. — йт 2, — С. 2-9. ГЛАВА 5 Радиовещательные передатчики с двухполосной и однополосной амплитудной модуляцией диапазонов НЯ, С"Ч и ВЧ 5.1.
Особенности системы информапионного радиовещания и характеристики передатчиков для этой системы Система инфорыационного радиовещания, возникшая в 20-х годах как система с амплитудной модуляцией, миновала пик своего развития в 60-70-х годах. Этот пик был характерен числом радиовещательных станций, высокой мощностью передатчиков (до 20 МВт) и высоким уровнем межстанционных помех. В последние 20 лет в связи с широким внедрением телевидения, высококачественных систем с частотной модуляцией роль информационного радиовещания в диапазонах Н4, СЧ и В4 постепенно несколько уменьшается в густонаселенных проыышленных областях, однако остается по-прежнему важной для местностей, сильно удаленных от крупных центров. Возникли новые задачи постепенного понижения уровня межстанционных помех эа счет ограничения мощности передатчиков, перехода от двухполосной системы с амплитудной модуляцией к системе с однополосной модуляцией и ослабленной несущей.
При этом также улучшались технико-экономические показатели передатчиков благодаря введению авторегулировки уровня несущей и применению высокоэффективных ламп. Происходит рационализация требований к передатчикам и их показателям. Например, оказалось, что нужны разные передатчики с различными структурными схемами для дальнего (сотни и тысячи километров) и местного вещания. И наоборот, не нужны широкие полосы каналов 100...
10000 Гц и полосы излучаемых частот 24 кГц, установленные ГОСТом [1.23]. Эти параметры были определены еще в ЗО-х годах, когда станций было значительно меньше и мощности передатчиков ниже. Они существенно расходятся с требованиями ГОСТов на вещательные приемники: 40...6000 Гц [5.1). В последние годы имеет место тенденция системного подхода при установлении показателей различных элементов всего радиовещательного тракта, включая студийное оборудование, радиопередатчики и радиоприемники, а также кабельные линии, связывающие студии и радиопередающие станции.
Например, в последнем ГОСТе на каналы и тракты звукового вещания [1.24) установлены более реальные значения для параметров трактов передатчиков. Для местного вещания, когда в зоне обслуживания относительный уровень помех мал [отношение сигнал/шум [с/ш) > 58 дБ) предполагается использовать полосу 50...10000 Гц при неравномерности АЧХ+0,7...— 1,3 дБ и коэффициенте гармоник не более 2 е4. При вещании на удаленные области, где не удается обеспечить высокую защищенность от помех [с/ш ( 45...
53 дБ), допускается вещание в полосе 100...6400 Гц при неравномерности АЧХ+0,7...+1,3 дБ и коэффициенте гармоник до 3 %. В тракте радиовещательного сигнала между выходом микрофона и входом передатчика обычно включены устроиства предварительной обработки радиовещательного сигнала [автоь1атическии или ручнои компрессор и эквалаизер). Компрессор снижает динамический диапазон вещательного сигнала на выходе микрофона в студии с 70...80 дБ до 40...45 дБ, благодаря чему увеличивается средняя глубина модуляции и, следовательно, средняя громкость на приеме и снижается уровень нелинейных искажений при самых громких сигналах, Эквалайзер же позволяет выровнять АЧХ тракта передачи в соответствии с требованияь1и ГОСТов [1.24).
В передатчиках же никакой дополнительной обработки радиовещательных сигналов не производится, Для вещательных передатчиков диапазонов НЧ, СЧ и ВЧ ГОСТ предлагает ряд значений номинальных мощностей от 0,25 до 500 кВт в диапазонах НЧ и СЧ и от 50 до 500 кВт в диапазоне ВЧ, причем номинальная мощность для передатчиков с АМ определяется как мощность, измеренная на входе фидера антенны при отсутствии модуляции [иногда этот режим называют режимом молчания, телефонным или несущим). При проектировании вещательных передатчиков следует учитывать, что эксплуатация их проходит в стационарных условиях, выбор элементов передатчиков производится с запасом по надежности, передатчики снабжаются электрической и механической блокировками и надежной экранировкой для безопасности обслуживающего персонала.
5.2. Структурные схемы радиовещательных передатчиков Вещательные передатчики с АМ начали строить в 20-х годах, и по мере ужесточения требований к этим передатчикам, и по мере развития элементной базы видоизменялись структурные схемы передатчиков, В первые годы основным требованием было получение значительнои мощности.
Поэтому среди передатчиков тех лет [конец 20-х — начало 30-х годов) можно было встретить двухкаскадные передатчики, первый каскад которого ь|ощностью около 1 кВт выполнял функции возбудителя и модулятора с сеточной модуляцией, а второй являлся мощным усилителем модулированных колебаний (3...5 «Вт) с одноконтурнои выходной колебательнои системой. Поскольку несущая частота такого передатчика заметно изменялась при модуляции, вызывая ухудшение качества приема на сравнительно узкополосных регенеративных приеь1никах, то в дополнение к требованию высокой ь1ощности возникло требование повышения стабильности несущей частоты. Поэтому уже в начале 30-х годов появились много- каскадные передатчики, в которых различные функции [стабильность, модуляция, мощность) выполнялись в различных каскадах.
Появились трех- и более каскадные передатчики Вершиной развития отечественных мощных многокаскадных передатчикоэ явился семикаскадный длинноволновый передатчик мощностью 500 кВт с кварцевои стабилизацией частоты и модуляцией в четвертом каскаде. Ставшая классической многокаскайиая схема этого передатчика интересна тем, что выходнои каскад его содержит семь одинаковых 100.ибг блоков усиления ь1одулированных колебаний, из которых шесть блоков работают постоянно, а седьмой является резервным. Гаким образом, в этом передатчике оказались реализованными ряд новых идей [кварцевая стабилизация частоты, наличие буферных каскадов между задающиь1 каскадом и модулятором, блочный принцип построения ь1ощного каскада, резервирование для повышения надежности работы и др.), которые используются в полной мере в современных передатчиках.
Кроме того, выявился основной недостаток — низкая энергетическая эффективность, обусловленная низкиь1 Кр используемых ламп и примененной в передатчике сеточной модуляцией с последующим усилением модулированных колебаний, Так, при полезной мощности Р1 = 500 кВт средние потребляемая, рассеиваемая мощности и КПД соответственно равны 2000, 1200 кВт и 38 %, и в связи с этим для работы этого передатчика потребовались мощные силовое хозяйство и система охлаждения. Этот недостаток передатчиков с сеточнои модуляцией впоследствии был снижен за счет применения анодной модуляции и модуляционных устроиств класса В. Наряду с появлением новых требований к передатчикам.
малый уровень искажений, малые мощности побочных излучений, простота управления, сформулированные ранее требования остаются в числе наиболее важных. Структурные схемы современных действующих передатчиков более разнообразны, поскольку различные диапазоны, разные номинальные мощности и различные требуемые КПД приводят к неодинаковым решениям.
Передатчики для дальнего вещания диапазонов ДВ и СВ [НЧ и СЧ) имеют, как правило, значительные мощности (50...1000 370 371 ура раа му аазб рай бааиаааа Оз. рез, уру лба Му Рис. 5.2 Убь" ОХа ПГГГ Рис. 5.5 372 373 кВт). На рис. 5.1 приведена структурная схема передатчика мощностью 150 кВт. Передатчик состоит из двух одинаковых 75-кВт блоков, которые могут работать по одиночке или вместе. В последнем случае включается один из возБудителей (например, верхний), замыкаются ключи П1 и П2, включаются оба Блока, выходы Блоков подключаются к мосту сложения мощностей МС.
Ключи П4, П5 и Пб нужны для того, чтобы выход любого блока можно было подключить к антенне непосредственно, обойдя мост МС. Каждый блок содержит фазовращатели ФВ, усилители: маломощные У, с распределенным усилением УРУ, предоконечные ПОК и оконечные ОК и выходные колебательные системы ВКС. При работе двух блоков одновременно включается система автоматической подстройки фазы (АПФ) колебаний на входах моста сложения МС для устранения потерь мощности в балластном сопротивлении моста.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
