Талу К.А., Козлов А.Г. - Конструкция и расчёт танков (1066317), страница 80
Текст из файла (страница 80)
Напряжение сдвига определяется по формуле 4Ю г (Ег — ~Р) Напряжение смятия в местах восприятия радиальной нагрузки .определяется по формулам 2 (%' — р5) 2 (Ж' — нЯ .((8,+П4,) " " .Фа,+Вз,) ' тде 1à — максимальная радиальная нагрузка на резиновое коль цо, которая моя.-ет возникнуть при работе танка, кг; , — коэффициент трения (скольжения) резины по стали, который может быть принят для катков равным и = = 0,15-+-0,30. Поверочный расчет резиновых колец опорных катков с внутренней амортизацией по статической нагрузке показывает. что ".
=О,б-+-1,74 кг1саР и а, = 2,0 — 12,2 кз,'гм"-. Лопустнмое напряжение среза при температуре, равной 20'С, для различных рецептов резин весьма различно (от 50 до 140 кг/сыт) „кроме того, оно зависит от температуры нагрева резины: с увеличением температуры нагрева напряжение среза сильно уменьшается.
При проектировании резиновые кольца катка с внутренней амортизацией должны быть, как н шины, проверены на нагрев при условии длительной работы танка в наиболее тяжелых условиях, Тепловой расчет резинового кольца такого опорного катка может быть произведен по методу, аналогичному тепловому расчету танъовой шины. Работа деформации резинового кольца катка с внутренней амортизацией за один оборот катка определяется по формуле я' =.: ь[,ъч. о:-к 2 ° ( Л10 Количество тепла, образующегося в резиновом кольце в результате непрерывной его деформации, определяется по Формуле.-аналогичной с Формулой для определения тепла в резиновой шине. 9 = 0,!4 Я'и, кипа~час.
Число оборотов опорного катка в минуту 60гл где и — скорость движения танка, жрсек; ΄— диаметр катка. хс Так же, как и для шины, температура резинового кольца катка с внутренней амортизацией при установившемся тепловом режиме определяется по формуле Т аР,. где à — температура окружающего воздуха; Т, — температура резинового кольца; Р— величина боковой поверхности резинового кольца, через которую отводится тепло, равное примерно Р' м2 — '(О' — бР). 3 Подставив в эту формулу соответствующие значения, получим выражение, при помощи которого можно определить температуру нагрева резинового кольца при длительной работе с заданным ре- жимом: 6%" 1 — — -- еи Т, — 8=5,1 — — — — — — — ° (180) аО„Е (О' — ~Р) Г При пользовании эюй Формулой необходимо входящие в нее ве- личины подставлять в следующей размерности: !р' и Я вЂ” кг; Ер — кг/лгР; .Ор, Н и е —.и; гор-лгР; и — м!сек; з — ккал/лгг чаеРС.
Коэффициент теплообмеиа для резиновых колец опорного кат- ка с внутренней амортизацией можно принимать равным к = 2 —:5 Кхал1лР чаЕРС. Сила сжатия резинового кольца определяется из следуюшйго выражения (см. Фпг. 280), если, например, рр 6~ ~ рр = рр, !л5+ к Вр рр„)» !р', О+ р! 2 з!! где Н 0,15 0,30 — коэффициент трения резины по ста.п| при- менительно к условиям работы катка> е,„= 5 кг,слит — допускаемое напряжение смятия резины„. )~г — максимальная радиальная нагрузка, приложенная и ре- зиновому кольцу„кг.
Прн работе опорного катка с внутренней амортизацией 1 его металлического обода наблюдается стремление провертываться относительно ступицы в обратную сторону по сравнению с направлением вращения самого катка. Это объясняется явлением релаксации деформации резинового кольца. В результате этого явления происходит смешсние металлического обода относительно ступицы катка так, как показано на фиг. 281. Фнг. 2а1. Съема работы опорного катка с выутреннеа ачортнза- цнся (провваеннс реаакгацнн хефорнацнн) Величину смещения Л центра обода относительно ступицы можно принять пропорциональной величине радиальной деформация резиновых колец катка, т. е. Ь = у*, где )1 — коэффициент пропорциональности, зависящей от релак- , сации резиновых колец опорного катка. Величина коэффициента )1 определяется выражением лт,а где А — опытный коэффициент, величину которого можно при- нять равной 3; а)2 ч иг. 20!.
Мехаиизч паралич и поворота тапка Л!46 .Кросс-Храйь где Ȅ— радиус окружности обода !катка), сж; Ь вЂ” ширина обода, см; Š— модуль упругости! рода для стали, кг,с.ы-. Значение !з,.~ для стального термически необработанного литья допустимо до 20000кг,с.и'- Если расчет осуществлять по статической нагрузке на обод катка, то для итого же материала !ч„.~ допустимо до 30000кг!с.м'.
ЛИТЕРАТУРА Айзерм ан М. А., Автоматика переключения передач, Л!ашгиз, !947 Безухов Н. И, Теория упругости и пластичности, ГТТИ, 1953, Благо яр а во в А. И, Танки и тракторы, Машгпз, 1940 3 ел ьце р и а н И. М., Ив а нов П. И„Синтез н к. п. д. п.та~ етарных пергзач, взл Академии, 1959. 3 ельце рман И. М., Фрикционы н тормоза гусеничных машин, нзд. Ака. демин, 195!. К а добноз В. В, Конструкция и расчет гидродинамнческих передач, изд. Академии, !Я55. Коллектив преподавателей кафедры танков под руководством проф.
Н. И Груздева, Танки (конструкция и расчет), нзх. Академии, 1943. Козлов А. Г., Основы теории турбопередач н турбомеханнческие трансмиссии танков, нзд. Академии, !947. Козлов А. Г., Сила е в А. А., Гндромеьаинческне трансмиссии гусенич. иых машин (теория и расчет), изд.
Академии, !Я51. Козлов А. Г., Опорные катки гусеничных машин (конструкция и расчет), Машгнв, 1947. Мял о видов С. С., Детали машин, ч. 1. 11, и П!, изд. Академни, Г951 — ! 952. Никитин А О, Сергеев Л В, Тарасов В. В., Теория танков, изл. Академии, !956 Телу К. А, Сервоприводы гусеничных машин, Мзшгнз, 1947. Тимошенко С П., Теория упругости, ГТТИ, 1934. Тимошенко С.
П., Устойчивость упругих систем, Госте»издат, 1948. «Труды Академии», изд. Акалемин БТВ 1948 †19. СОД ЕР7КА Н И Е Сг,т % 3. Глава 5 1. 5 2. $3 5 5. $2 3 3 Глава $!. 3 2. С $3. П $4. 3 ЧАСТЬ Глава $1. К $2, $3. Глава 3 з 1. Т з2,К 516 Предисловие...,......,.... 3 ЧА С Т Ь ! ОБШЛЯ КОМПОНОВКА, БРОНЕВАЯ ЗАШИТА, ОБОРУДОВАНИЕ....,.......... б Г л а в а 1. Тактико-техиические требования иа проектироваине таила 4 1. Определеине н классификация таилоа 4 2. Содержание тактико.технических требований и обоснование задаваемых показателей 7 Методы н этапы проектирования......... ! 1 2 Общая компоновка танка...........
13 Требования, предъявляечые к кочпоновье Тнпичпые решения по общей компоновке танков . . . . . . 17 14очпоновка отделений корпуса и компоновка ходовой части . . 21 Распределение весз машины по отдельным группам . . . . . 35 Особеииости ломпоковли сазютодиыт артиллерийских установок !САУ! . . . .
. , , , Тб Особеинастп компоновки плавающих таиков .' . . . . . . 37 3. Броневой корпус . . . . , . . . . . . . . 39 Краткая чш зктспистикз п1ютнвотанковыт средств Требования, предъявляемые к броневому корпусу . . . ° 41 Коистрзкиия элементов корпуса , . . .
. . . . . . 42 Расчет броневого корпуса . . . . . , . . . . . 43 4. Таиковые башни ...,........ 59 Клзбсгнриквйтвйцфййи!тйиыпредъявляез!ые к иим требования !йласснфпкация башенных опор и предъявляемые ь нич требовании 75 Расчет шариковой опоры бац~ни 5. Механизмы наведения оружия танка...... ° 95 Клзссифнкация механизмов поворота башни и предъявляемые к ням требования, Расчет механизма поворота башни . . . . . . . , . 105 Гидравлические приводы башен танков .
. . . . . . . 113 б Средства наблюдения...,........ 129 Классификация современных средств наблюдения и предъявляемые к нич требования редства непосредственного наблюдения, , , . . . . . 130 ерпскопические приборы наблюдения . . . . . . . . 135 лектроиные приборы наблюдения , . . . .
. , . . 141 П. ТРАНСМИССИЯ ТАНКОВ......... 144 7. Главные, бортовые и блокировочиые фрикционы , . . .. . 145 "лассификация фрикциоиов . . . . . . . . . . . 149 Требования, предъявляемые к главным фрикпионам . . . . . 155 Расчет фрикционов . . . , . .
. , . . . . . . 1бб . Коробки передач . . . . . . . . . . . . . . 185 ребоваиия, предъявляемые к коробкам передач . 'лзссификация коробок передач . . . . . , . . . . 133 $3. Конструкция коробок передач , '193 $4. Расчет яоробок передач ' Г96 Гл а в а 9, Планетарные коробки передач и редукторы 219 $1, Классификация $2, Примеры выполненных планетарнык коробок „ - $ 3. Кинематика планетарного ряда с внутренним „и' $4 Кинематика планетарной ' $5.
Подбор чисел зубьев шестерен в планетарных переда„ах~ $ '6. Определение усйлий н моментов, действуюших на элеыенты плане- - — . тарной передачи . . . . . . . . . .. : ,'230 $7. Определение момента блокнровочного фрнкцнона' . , ;' ' '23т $8. Определение коэффициента полезного лействня плайегарнытпередач . . . . . . . . . . . .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
