Талу К.А., Козлов А.Г. - Конструкция и расчёт танков (1066317), страница 72
Текст из файла (страница 72)
ся по формуле (гб5) у где а — запас на возможную деформацию упора, цополннгельное провисанне катка под собственным весом и т. д.; а= 30-+- -'-40 мм. Передаточное число желательно выбирать небольшим, прп этом увеличивается 5„и уменьшается ).')„, что соответствует установлению при работе амортизатора благоприятного теплового режима. Обеспечение участков характеристик с Я=- = Х(М. Принципиальной разницы в расчете рабочих элементов, обеспечивающих характеристики прямого и обратного ходов, нет. Едияственное отличие заключается в абсолютных значениях одних и тех же расчетных величин.
Опыт и расчеты показывают, что близкий к линейному закон изменения Р=)(и„) на наклонных участках практически обеспечивается вполне удовлетворительно соответствующим подбором величин постоянных проходных сечений, а не конструктивно сложными клапанами.
Поэтому речь может идти только о расчете постоянных проходных сечений. Такими сечениями являются: — кольцевой зазор между поршнем и цилиндром (при отсугствии поршневых колец); — специально выполненное расчетное проходное сечение обычно в виде короткого цилиндрического отверстия диаметром д. Для подсчета пользуются формулой расхода жидкости через отверстия, насадки и щели Рмь~о ) ~Ы~ (156) где )Обр Н= — перепад давления жидкости в отверстии (щели) т / кг ' г '~ в метрах столба жидкости Ьр, — ; "„ — , смэ . см',г и, — плошадь проходного отверстия (щели); н — коэффициент расхода, определяемый опытным путем и зависящий от формы сечения и режима истечения, для отверстий и постоянных (стабильных) кольцевых зазоров р =0,6 .
0,7. Чтобы определить величины иеобходпмйх проходных сечений в амортизаторе, необходимо составить уравнения расходов жидкости для точек характеристики А и В (см. фиг, 246) кО„э ' (~„э = ть э 4 и(0 т-бтт ) 'с ба — обл 4 1156) где ия — суммарный расход жидкости в амортязаторе; Н, — диаметр штока. В свою очередь тъ Фиг. 2тт. Теоретическая, расчетная и фактическая аараите- рястихи аиортизатора 456 '-'ЯФ=Я1+ат+ Оа где Я, — расход жидкости через кольцевую щель между поршнем н цилиндром; Ят — расход через основное калиброванное отверстие (на° . пример в поршне); Яб †. расход через калиброванное отверстие в компенсационный контур: —..
(О„т — 0-',) а+а.= и стт (са =- Юял 4 По этим расходам определяются размеры проходных сечений нз формулы (156). Лналогичйо для обратного хода Я =Ф+Яа'. После этого, задаваясь различныин значениями скорости поршня амортизатора от О до и„а(пал), находят значенпя Я нз формул (!57) и (156), а по нпм — значения Н пз формулы (156). По Н находя~ значения стр, а затем )с„, и строят расчетные характеристики амортизатора.
Зтн характерпстики представляют собой параболы. В результате испытаний амортизаторов получают фактические характеристики, близкие к расчетным (фиг. 247). Обеспечение горизонтальных 1 частков хар а К Т Е р И С Т Н К И Гга апач СОП31 Участки гг. „,=сопэ1 можно удовлетворительно обеспечить лишь клапанным устройством Для этого конструкция клапана должна одновременно обеспечивать — относительно малый коэффициент ! сопротивления протеканшо жидкости и относительно большое усилие Р,а, с которым воздействует на клапан протекающая жидкость. а г 1'=~ Фнг.
248. Тном клапанов ачоргнааторов Иэ пяти типов хорошо освоенных клапанов ~фиг. 248) несколько лучше других отвечает этим условиям конусный клапан (4) l д 1а с опорной поверхностью. Для него ! =0,6+0,15~ — ), если и' ~ й.)' 2,5 с — < 8. л Сила, действующая на такой клапан после его отлрытин, определяется по эмпирической формуле Р„а = 1000 ы " 0,38+ где я.0аа 4 Ов0,а Ю каал 4аал ' ' ' 4 эг'сек; о = — — [ма~ А влс, Однако и прн этом клапане трудно обеспечить 1с = сопа1, для этого нужно, чтобы ааодуль пружины клапана был отрицательным. 4аг Практически допускают некоторое несоответствие действительной характеристики с расчетной, теоретической (саг. фиг. 247). Пружину клапана следует делать как можно мягче.
Расчетное усилие для пружины клапана ДФ 4 где иг„р„„— модуль пружины; л „вЂ” максимальный подъем клапана. Ширина притирочной поверхности клапана определяется по формуле: ь=о,В1 д— Удельное давление на притирочной поверхности в выполненных конструкциях д = 300 —:ВОО «г,'см"-. Прн наличии амортизатора приведенная характеристика подвески, построенная для катка, имеющего амортизатор, будет иметь е„ гаа «аагаа (и«1 Фиг. 249. Привезенная характеристика подвески с аиортиааторои вид, подобный характеристике подвески, изображенной иа фнг.
249. Заштрихованная площадь показывает величину работы, поглощенной амортизатором. Расчет пружин амортизатора н расчет его деталей на прочность осуществляется обычным путем. гллвл га ГУСЕНИЧНЫЙ ДВИЖИТЕЛЬ Гусеничным движителем называется механизм, обеспечивающий реализацию тягового усилия благодаря сцеплению гусениц с грунтом прп работе двигателя гусеничной машины. Основное назначение гусеничного движителя — обеспечивать. танку высокую проходимость, значительно превосходящую проходимость машин с колесным движителем. $ К КЛАССИФИКАЦИЯ ГУСЕНИЧНЫХ ДВИЖИТЕЛЕИ Гусеничные движители разделяются на трн класса: Движители с приподнятыми ведущими и направляющими колеса ми.
Гусеничные движители этого класса, прнменяемыс в большннс|вс современных средних и тяжелых танков, выполняются в двух конструктивных вариантах: с зад. нии нлн передним расположенпеи ведущих колес. Движители с несущимн направляющими кол е с а и и. Движители этого типа применяются из,соображений увеличения опорной поверхности гусениц на легких танках и САУ с передним расположением ведущих колес. Прн такой конструкции гусеничного движителя подрессорнвание направляющего колеса.
обязательно. Движители с несущими ведущими н направляющими колесами. Как обладающие уменьшенной способностью к преодолению препятствий, гусеничные движители этого типа ныне не применяются на танках. й 2. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ГУСЕНИЧНОМУ ДВИЖИТЕЛЮ Обеспечение танку высокой проходимости. Проходимость танка определяется способностью машины двигаться по иягкнм и топким грунтам (болото, снег, песок), способностью. преодолевать подъемы до ЗО' и другис естественные н искусственные препятствия.
Хорошая проходимость танка зависит от многих Факторов: от конструкции движителя, веса танка, расшредмтения на~рузки на грунт и прочее. В частности, проходимость по слабым грунтам определяется средним удельным давлением. Среднее удельное давление для средних и тяжелых танков не должно быть больше о= =0,80 —:0,82 кгсхг.
В легких танках и САУ удается обеспечить меньшую величину удельного давления, порядка д = 0,50 —: 0,80 ка/с.ч-. Опыты показывают. что прп одинаковых удельных давлениях более широкие гусеницы обеспечивают лучшую проходимость. Од. пако основные гусеницы современных средних и тяжелых танков нс могут иметь ширину, при которой было бы возможно движение по слабым болотистым грунтам, нбо ширина танка с такими гусеницамц выйдет за пределы габаритов. допускаемых по условиям железнодорожных перевозок. Кроме того, такие широкие гусеницы значительно увеличат сопротивление движению в обычных уело. виях и тем самым снизят среднюю скорость движения танка.
Поэтому уширенпе гусениц у средних и тяжелых танков следует рассматривать как временную меру, дающую возможность танкам действовать на заболоченной местности, а также в условиях весенней пли осенней распутицы. Среднее удельное давление не является единственным и наиболее точным параметром, определяющим проходимость танка. Оно пригодно лишь для ориентировочной сравнительной оценки проходимости различных машин с однотнпиыии гусеницамн.
Проходимость танков по болотистым грунтам с плотным дернистым покровом, но со слабым основанием, зависит о| нагрузки на опорный каток, шага, ширины и натяжения гусеницы. Это может быть оценено удельным давлением под нагруженным траком, а именно: Р,.
Ч1= г,Ь ' где Р,— нагрузка на каток; г, — шаг гусеницы; Ь вЂ” в|ирина гусеницы. Оценочным параметром влияния веса танка на проходимость является так называемая удельная ширина гусениц Ь„=: 2Ь б где Π— вес танка. Для обеспечения проходимости по болотистым грунтач удельная ширина гусениц должна быть в пределах 2 —: 5 см1ль Проходимость по мостам и льду зависит от веса танка. Высокая износоустойчивость и прочность. Это требование является одним из важнейших ввиду тяжелых условий работы гусеничного движителя; оно.
в основном, опреде- 460 ля тся износозстоичивостью шарниров гусениц и зубчатых венцов ведуших колес. В о з м о ж н о и а и ы й в е с. Вес гусеничных движителей современных танков составляет 15 — 20ч0 от общего веса танка, Защищенность от поражения огнем противника. Практически выполнение этого требования возможно только в части защиты от ружейко-п)леметного огня и от осколков снарядов и мин. Попытки обеспечить выполнение эгого требования бронированием ходовой части не давало нужного эффекта, поскольку приводило к чрезмерному утяжелению ходовой части танка и снижало способность машины к преодолению препятствий.
Относительно лучше это требование обеспечивается при низком расположении гусеничного обвода и кормовом расположении ведущих колес. В ы сок и й к. и. д., что, в основном, зависит от расположении ведущих колес, конструкции зацепления гусениц с ведущими колесами. конструкции шарниров гусениц. 3 а щ и щ с н н о с т ь о т в о д ы,.
п ы л н и г р я з и подшипников катков, ведущих и направляющих колес механизмов на1яжеиия гусениц. Простота изготовления, эксплуатации ««ремонта, а также высокая надежность. При проектировании гусеничного движителя необходимо обеспечить удобство ухода, осмотра н возможность быстрой смены деталей. Конструкция гусеничного движителя танка должна способствовать осу. шествлению в случае необходимости монтажно-демонтажных операций в полевых условиях. При шахматном расположении опорных катков это требование трудно выполнимо из-за сложности.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
