Талу К.А., Козлов А.Г. - Конструкция и расчёт танков (1066317), страница 10
Текст из файла (страница 10)
Опьи показывает, что эти явления зависят от отношения действительной толщины брони к калибру снаряда, т. е. от относительной толщины брони й„ Сл — —, твердости брони и снаряда, н могут учитываться показателем степени и прп соз л Иозтому расчетная формула для определения завися. мости между истинной и фшгтпвиой (приведенной) толщи. нами брони приобретает нпч А,=- Ая сОЗло. (1О) Фнг. 25.
Расчетная стена лля вааннолействпя гнаряла с броней, поставленной ноя аглоч Зависимости показателя степени п от относительной толщины брони лая цементированной и гомогенной броня приведены в качестве примера на фиг. 27. 55 />, Поскольку показатель степени л зав>юит от С,= --, а Ь >< / ' й величина искомая, >>ля нахождения истинного зпачеиия показателя л пользуются ме>охом иослелоиательиого ириГ»и>в<сияя; — первое прибив>кение; принимаем и=-л, -(>. гогла />„.= />„н /1,> С„=: — — '-'-; — второе приближение: из графш;а по С«находим ла, тогда />, /> =/>„соз":«и С„=.— — -" — третье прибликгеиие: из графика по С„, находим и,.
тоглв />, соз" я и С , == и т. д., до получения источиосзи ис более 3',",т. е. до тех иор, пока не получится />, — />„, 0,03/>, . ЗЯ га Иялыс углы иаклоиа ие дают за>>е>ного улучшения броисстойкостл вслслсгиие явления ловорачиваиия сияряла и малого отличия а от едишщы.
Эффсктивиь> углы Г>олее 30' 2Я ьь» (ивиболсс ицпесообризин углы ио. рядка 50 —;-60- и более). ф Наклон брови имссг Г>омытое ф зииченпс ири оГ>с>рслс ис только М «««» Г>роисг>о»и>»ми, ио и кум,>и»иииыхи> «»л снарядами. ! )>>клоп бропи наряду с экранами сильно сии>вас> Г>роиеиро. бшшеыос>ь кумуля>ишиых снарядов. Р!собхолнмо иметь и виду, что при расчс>е иа оирсделс>шс заши<в 2- !.. >ЦШОЩСй тОЛ>ЦИИЫ бРОИИ ИРИ Залац< иг.
7. 'рафик заансшюс>и '"' ' „'-'У!С) ' конструктивного угла ;, рассчетиым углом Г>удст угол:. (фиг. 28) («+ 5>). Для оценки снарядостойкости броневой плиты или корпуса тапка в целом при обстреле под разными углами вс>речи удобны так называемые тактические диаграх>х>ь> (фиг. 29). На тактической л>шграмме сиарядостойкости брови показаны Зависимости пробпгзсмости брони определсииой толщины и качества от угла >и:трсчи и дистаиции снаряда«и> иссколы;пх наиболее характерных артилле- бб Фиг. 28.
Схема, иоказивающая величину расчетного угла ири двикении танка на противотанковое орудие с курсовым углом р. Фиг. 29, Тактичесвая тьщтграмма, характеризующая снаряло- стойность брони танка рийских систем. Эти кривые покаэывагот, что при уменьшении угла встречи артиллерийская система будет вынуждена подпустить таик к себе ближе. П ри ч е р. Найти толшин> лобово~о листа кори>са танка, способного противостоять обстрел> броиебойиыи снарядоч иэ 90 лтш пушки. Вес снаряда Р = 9,5 ка. Нвчальвал скорость снаряда (го= 895 лг сел.
((истанция обстрела О=800 лк Угол, заключенный иел,д> осью снаряда и нормалью к броне а =50". Коэффициент стойкости брони 7( = 20!0, Коэффициент формы снаряда Л = 0,9. Решение: 1. Определяеч скорость встречи по форч>ле Л!'с) = У ((го) + Ос. Баллнстичсский коэффициент !ОЛпы 10 С,9 0,9э с =- = 0,768. П 9,5 По график> (сч. фнг.
2 1) налодич У(!го) = 830. Тогда / ( !'с) = 8-'0 + 800'0 768 = ! 445. Отктда по точ> л,с гр,и)иною 1'с -— — 760 лг/сель 2. Определяеч толшин> брони при >гас встречи 8 =90' (т. е. а = 0'). В соответствии с (гори)лен (4) 95от1а =-1,39 длс, 0,9! От !го = ! 19 шш.
3. Определяем действнтсльн>ю толщин> брони тг„ Ло готя о Для первого прнбиььения прииичаем н,—.О, т с.гг =-гго и Тогла Л„ 139 Оя =- - - =. -- — = ),54. д 90 По графику (сн фшк 27) нтъо гич и — 1иь Тогда гг .=!го соо! ~ 60 .-: 13> 0,54 = 75,8 .члг, откуда 75ч 6) „-- — — =- 0,8! 90 58 По графику иазолии из = 1,0. Б связи с атим л = 139 соз 50' = 139 0,642 89.5 мм аз 89,5 Св = — = 1, ла=! и Л =895 мм. з 90 Прививаем а 90 мм.
а 2. Расчет днища танка на действие взрывной волны противотанковой мины Для борьбы с танками во время боевых действий применяются противотанковые мины различного устройства. Противотанковая мина состоит из заряда сильного дробящего взрывчатого вещества (преимущественно тротила весом от 3,5 до 1О кг), взрывателя и корпуса. Корпус мины может быть металли- ческий, деревянный или пластмассовый. Во вторую мировую войну применялись: — мины нажимного действия, — мины натяжного действия, — электрические мины, — мины магнитного действия и другие.
Наиболее распространенными являлись мины нажнмного дейст- вия. Мина нажимного действия взрывается при непосредственном наезде на нее гусеницы танка. При этом давление от гусеницы через маскировочный слой грунта, прикрывающий мину, передается на нажимную крышку ее корпуса. Нажимная крышка опускается и да- вит на взрыватель, что приводит к взрыву заряда. В качестве примера приведем сведения из характеристики не- мецкой противотанковой мины Т-35 периода 2-й мировой войны е. Эта мина имела металлический корпус с диаметром в 320 мм н вы- сотой 95 мм, общий вес мины в снаряженном состоянии равнялся 1О кг.
Вес взрывчатого вещества (тротила) составлял 5 кг. Взрыва. ' тель 'мины срабатывал при давлении в центре ее в 90 — 110 кг, а при приложении давления с краю — в 70 кг. Применялись мины как с одним взрывателем, так и с несколь- кими (например, с тремя, как это было в немецкой противотанко- . вой мине Т-5). Дополнительные взрыватели повышают надежность действия мины, а также затрудняют разминирование, вызывая взрыв при попытке извлечь мину из грунта или взрыватель из мины, Обычно противотанковые минные заграждении применяются в сочетанпн с другими противотанковыми естественными и искусст- веннымн препятствиями: заваламн, проволочными заграждениями, Рвами и др.
"Е П А и гул зев, О. Е Пл асов, Взрывные заграждеиия, изд. ВИА, 1912 Л1иннь>е заграждения трсбунм испо.шшо>о нрсмсии », сьо ройство и являются наиболее действенным и часто встречающимся инженерным препятствием на путях возмо>кного движения танков, в особенности на тех участках, объезд которых за>руднев. въезды на мосты, улицы, гати и т. д 1!аличие мин вероятно иа всех танкодостуииых направлениях, ироходах л>ежду препятствиями, вокруг иунктов ПТО, вокруг артиллерийских иознцнй и огневых >очек Способы установки иротивогаиковых мин разнообразны Они мз. >ут устанавливаться в один или несколько рядов, или группами без соблюдения одинаковых расстояний между минами В любом слу.
чае установка лшны производ>пся с учетом того, побы при движении танка ио л>естносп> ои попал бы гусеницей на одну из них Все это должен учесть ьоиструкы>р, ироектиру>ощий танк, с тем, чтобы обеспечить меньшую уязвимое>ь гго от поражения яроги>птанковой л>ниой. Поражающее действие иро> инса пиковых мии выражащся 1) в разрушении ходовой части >анка, 2) в деформащш днища >ника, вьюыьаю>цсй нарушение иоомальиой работы агрсгам>в чо»трио->раис>и>с>по>шой группы всле .
станс нарушен>и взаимной центровки дг>и мстя н агрегатов транс. л>нссии; 3) в разрыве диииш и нарушении сия>сй и корпусе Для расчета дишца иа действие оротивогииьовой мины необходимо знать давлеш>с варь>виси волны ири встрече с днищем Действуя на преграду иод углом, взрывная волна передает толь ко часп, дщ>лсиия (фиг 3>>) Э>о дпгпение зависит от цело>о ряда факторов величины заряда мины, физико-юмишсскит свойств заФнг ЗО. С» на н «>и» > и Чнае ~ папан>о>нпппоГ> ннпы и ~ Зпнпне >а~ > а ряда, глубины зало. кения мины, расстояния о> мины до рассматри наемого места днища тинка, от потери энергии взрыва на разрушиие деталей ходовой части, разбрасывание гр) н>а и т. д Точный бо мс !о ! т'!с ! ! н !нянин осек з!!гх (1!аь!оров ири (исчс!е иоьт! рабоган, При ориентировочных расчетах для определения давления,'действ)ницего иа днище танка иа близких расстояниях от центра взрыоа (до 3 л!), когда продукты разложения взрывчатого вещества непосредственно достигают преграды, можно пользоваться формулой (лч н р = 606 — (1+ сон б) (11) где 6 — вес заряда взрывчатого вещества, кг; г — расстояние от центра взрыва, ж (см.
фяг. 30); Ь вЂ” угол встречи взрывной волны с днищем, град.; ( — >соэффицненл, учитывающий глубину заложения чины о груп г и потерю энергии мины на взаимодействие взрывной волны с грунтом и гусеницей. Зная давление взрывной волны при встрече с броней, можно определить напряжение в днище танка, рассматривая его как пластину (мембрану). Для подобного случая в теории упругости имеется формула для определения напряжения . = 0,428 1,' ет ( — ") (12) С" ат * Эта фарчула представляет собой формулу проф Власонарн,„„=!2О -тл ' преобразованную дая дан~ото случая б! где Š— модуль упругости первого рода, равный для стала 2,1 ° 10а тсг/слтн, т! — толщина брони днища, сж, и — радиус пластины (мембраиы) в пределах ребер жесткости п бортов, сл! (фиг.
31); о частности, при отсутствии на плоском днище танка ребер жесткости указанный радиус равен половине ширины дншца Придавая дишцу корытообразну!о форму или снабжая его ребра - ми жесткости (см. фиг. 3!), мо.кио уменьшить расчетный радиус пластины а и, следовательно, сииз!мь напряжения в нем. Для обеспечения прочности конструкции = должно быть меньше предела текучести стали, из которой выполнено днище танка Для гарантии против возникновения значительных дефора>аци!! в днище танка необходимо было бы взять напри!!!ение значительно меньше напри>кения, соответствующего пределу текучести, что практически нецелесообразно, ток как это потребует значительного увеличения толщины днища танка Поэтому а боевой практике войск должны приченяться средства разчииировапия, так как создать танк стой килт против действия любы~ протшзотанковых мии практически не воз чожно При проектировании агрегатов чоторно-траисмиссиониого отделения и их постаментов ттеобтоднато пряли ать усилия к обеспече иию наименьшей ччвствитсльности их к деформации днища танка Фиг Зт Расчетнаа стена днища таила иа хейстане нротивотанковоа нниы без, (1+созО> =.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
