Панов В.А. - Справочник конструктора оптико-механических приборов (1060807), страница 79
Текст из файла (страница 79)
Нестабильность осн вра. щения 0,01 — 0,02 мм кольцамн. Следует различать зазор до посадки подшипника на нал или в корпус и зазор после посадки, который всегда ьаеньше начального зазора вследствие некоторой деформации колец прн посадке. атоме того, при установке вала на подшипниках в корп>с может быль предусмотрена возможность осуществления силового затяга соприженин по наружному или внутреннему кольцам шарикоподшнпннкоэ [58!. В' эазисимости от усилия затяга зазор может быть выбран полностью н даже может иметь место некоторый натяг в сопряжении.
Следует иметь 482 1,000 1,588 2,0 3,0 3,!75 3,969 4,763 5,0 5 556 5,953 6,350 Т а б л и ц а !1.!О. Сортамент шариков Иэ подшипииковой стали 0,004 0,0!6 0,033 О,!10 О,! 30 0,250 0,440 0,510 0,700 0,860 1,030 в инду, что подобные способь( монтшка могут прнменятьсн при малых скоростях вращения вала и при небольших колебаниях температуры. Для смазки шарнкоподшипников, работающих в теченве короткмх промежутков времени и на малых скоростях, рекомендуется применять смазку консистевтную ГОИ-ое4, которая работоспособна в интервале температур ч-60' С.
Для чувствительных подшипников применяют менее консистентную смазку (ЦЙЛТ!!М-201 или масло МВП). Если подпшпиияи работавт вблизи оптических детюн й, р< комспдуется применять смазку 1(!!ЛТ!1М 221, Для скоростных поюииин!пи~и. Озботть ющнх длителыин иремн. игобч димо предусматривать и коич ~! укпии шя пивльньв масленки для непрерывной подпои с»азии. Для предохранения от проникновения О>~— з поюпипиик и через подшипник в прибор пыли и влаги применявтся уплотияющие устройства. Они также препятствуют зытсканнв смазок иэ подшипника.
Конструкции сальников приведены в гл. 15. Конструкцми и расчет спецмдльмык 00дщмппмков РИС. 11.27. Схема ОПОЦИального радиально-упорноПри малой частоте вращения н не- го шарикоподшипника большой нагрузке применявтся подшипники, показанные на рис, 1!.27 и 11.28.
При малых диаметрах подшипника дли улленьшеиия трения рекомендуется, чтобы прямая 00л, проведенная через точки касании Рис, 11.29, Конструкции однорядных замкнутых шарикоподшип- ников шарика Ял н Яэ, и образующая нонуса пересекалнсь в одной точке иа осн вращении (рис. 11.27).
Тогда 16 ах = Ла/Я+ г); э!п () = э!п а/Я; а = ах — (). Для повышения точности вращения (уменьшения биения) следует вращающееся кольцо делать цилиндрическим. Гб» ,483 Рнс. 11.31. Шарикоподшипник с проволочными кольца. ми. Нестабильности оси вращения 5 †мкм Рис. 11.32. Схема шарнкоподшнпника на стальных лентах Рис. ! !,33 Схема к расчету шарикоподшнпников 484 Закинутый однорядный радиально-упорный шарнкоподшипннк (рнс. 11.29) является наиболее компактным.
Трение в данном подшипнике несколько выше, чем в подшипниках, приведенных на рис. 11.27 Рис. 11.30. Столик микроскопа на насыпном подшипнике. Нестабильность оси вращения 3 мкм н 11.28. Такого рода шарикоподшипники применяют с сепараторами я без ник (насыпные подшипники). На ряс, 11.30 изображен столяк поляризацнонного микроскопа на однорядном насыпном подшипнике. При большом диаметре, малой а частоте вращения и небольшой нагрузке такие подшипники можно изготовлять с незаявленными иагартованными беговыми дорожками. При больших диаметрах и медленном вращении примепяютсн подшипники / с проволочными кольцами или лептами (рис.
11.3! н 1!.32). Эти подшипники значительно дешевле. Стабильность оси вращения и плавность хода незначительно уступают сплошным подшипникам. Число шариков (рис. 11.33) определяется из урав- нения г = !80' / (агсз!п (//Лг! !, где а — число и~ариков; ! — расстояние по хорде между цептрамн шариков; гй — диаметр окружности шариков. Для насыпных подшипников ! ян 1,018, при сепараторе / ~ 1,2п'. Момент трения радиального насыпного двухрядного подшипника: М,, !00 соз луй — п1гт— ъч где () — общая нагрузка, р,шиаи г,РВ я — число центральных углову. Для упорного подшишпва 44,!, Ой, В радиально-упорном (рпг. 1!.27! или однорядном (рис.
11.29) подшипнике сила 1рсннн скольжение (ш рчгния) относительно высока и ею препсбрсгап, пп и ноем ш!учы' шль иь !Ьи ьч аналогичен расчету сил трения и прн ~маги неких направи~поп!пх. Крестообразный пружинный шарнир Крестообразный пружинный шарнир состоит из двух пар одинаковых перекрещивающихся под углом 90' стальных пластинок, прикрепленных концами к двум деталям (рис.
11.34). Рамка 2 может поворачиваться без люфта вокруг оси 010з, проходящей через линшо пересечения пружин /, Такие шарниры имеют ряд преимуществ по сравнению с подшипниками. Основное преимущество состоит в том, что в них имеется только трение упругости, поэтому смазка не требуется. Кроме того, в силу незначительного гистерезисного эффекта, шарниры долго- Рис.
11,34. Крестообразный пружинный шарнир вечны и не подвержены износу, который может вь!выпать увеличение ! зазора (мертвый ход). Нагрузки таких шарниров обычно не бывают настолько велики, чтобы вызвать ошибку вследствие смещении пластин. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТОВ, ТРЕНИЯ В ОПОРАХ СКОЛЬЖЕНИЯ И КАЧЕНИЯ Момент трения в опорах определяется по формуле 541 а ч!ггг где 0 — приведенная нагрузка на опору, Н; и — приведенный коэффициент трения; гт — приведенный радиус трения, см. Для радиально-упорных опор качения приведенная нагрузка (рис. 11.35) О = 1,4Й/соз() + ///з!и (), 485 Продолжение табл.
11.11 где 3 — угол давления на элементы каченвя; Н вЂ” суммарная осевая нагрузка: Н = Т+ (ол — Зв'д В и Т вЂ” осевая и радиальная реакции опоры; Яд = йл 1я 34 — осевая составляющая на опоре А при дейсзвии на нее радиальной реакции Вл; Бв =- Ив 13 рв — осевая состлвля1ощая, возникающая на опоре В при действии иа вес радиальной рЕахцИИ 1сзв1 34 И ри — УГЛЫ ЛНННИ даВЛЕНИя На ЭЛЕМЕНТЫ КаЧЕНИя опор А и В относительно оси нрашения, Рнс, 11.33. Схема расположения осн на радиально-упор- ных опорах качения Т а 6 л и и а 11.11.
Формулы Ллн определения приведенных ызоффицнентеи трении и радиуса трения Тио оиорн Эскиз Радиальные опоры скольжения р=у гт = 0,6373 Цилиндри- ческая р=1 0,422 г = — 'Х т сов и ба + сЫ, + сз~ 3+ сзз Коническая р=1 3 зщ я — 51п сс Т Л Шаровая Продел>кение табл. 11.11 Продолжение табл. П.1! Тнп опоры Т Э<хна Радиально ° упорные опоры качения Радиальный шарикоподшнп. них при действии радиальной и осевой реакций опор р=йй— ба 41к гт -— — О,бба Р=И— Да бк Радиальпо- упорный шарикопод- шнпник Р= рй бе гтк гу = 4г пггэ Конический роликопод- шипник П Р и м е ч а н н я: 1. Угол в радиальном шариноподмнпииие при осевой иагруэке Р вгспп (1ОбУакр с — осевап игра.
2. при конических ролинах ай — средний диаметр ролика. 3. При расчетах все раэмеры следует принимать в см. 4. Цилиндрическая опора сколь. ження с буртиком я шаровая могут противостоать радиальной и осевой нагрузке одновременно. В этом случае следует определить отдельно моменты трения от радиальной и осевой Реакций и складывать нх. Мо. мент тРения для осевой реанпии определяетсн так ые. нак для нольцевой опоры. '! ии онори иачпиии !Цирикопма аихнн~ииик Р ишкопма 1! )аичатма Литаратур»; 155, 50, 109, 1141. П, си 0,005 О.
07 0,01 Перед равнодействующей (5л — 5н) осевых составляющих опор ставят знак плюс, если ее направление совпадает с направлением силы Т и минус, если ее направление противоположно. В приведенных выше формулах Н всегда берется со знаком плюс (модуль). Дополнительная осевая нагрузка Н действует только на одну из двух радиально-упорных опор. Формулы для опор скольжения справедливы при следующих условиях: охватываемое звена является жестким (отсутствует деформация нагиба); материал втулки изотропеи, т. е.
подчиняется закону Гука; в результате деформации опор не происходит перекоса осн вала; предварительный натяг отсутствует. Расчет. иые формулы приведены в табл. 11.11. Выбор величины коэффициента трения прн расчете производится иа основе следующих рекомендаций: ббльшне значения коэффициентов трения скольжения берутся для тихоходных открытых механизмов, меньшие — для быстроходных закрытых механизмов при условии хорошей смазки (см.
табл. 11.3). Коэффициенты трения качения приведены ниже. ГЛАВА 12 ВИ НТОВ Ы Е МЕХАНИЗМЫ ВИНТОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ ТОЧНОГО ДВИЖЕНИЯ 1 = Рьар|2и, где ! — перемещение винта (гайки); Рь — ход нарезки; !р — угол пава ота винта (гайки). иитовые механизмы точного движения широко применяю!ся в точных приборах благодаря большому отношению поворота винта (гайки) к поступательному перемещению и возможности получения достаточно высокой точности при сравнительно простой конструкции. Возможны четыре вида кинематических схем винтовых механизмов движения.
1. Гайка неподвижна — винт вращается и движется поступательно. Этот вид винтового механизма дает наибольшую точность. Однако габариты механизма при данной схеме получаются нанбольп!нмн (равны сумме длины гайки н двойной длины хода винто), поэта!!у тикая схема, как правило, применяется при малых длинах хода (до 25 — 50 мм), Примерами таких механизмов служат нзл!срнтельпые микрометры, винтовой окулярный микрометр и т. п. (рис. 12.1).
2. Винт вращается — гайка имеет поступательное движение (рнс. 12.2). Габарит этого механизма почти вдвое меньше (равен длине хода плюс длина гайки). Точность этого вида ниже, хоиструкция сложнее. 3. Гайка вращается — винт движется поступательно. 4. Гайка совершает оба движеяня — винт неподвижен. Последние два вида применяются очень редко, так как конструкци» их сложнее, а точность такого же порядка, как и у второй схемы.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
