рпз Неменко (1053624), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Для расчёта работоспособности шариковой опоры необходимо ввести несколько допущений:

1) ось канала ствола, центр тяжести башни и ось её вращения лежат в одной общей вертикальной плоскости;

2) танк размещён на горизонтальном участке;

3) распределение дополнительной вертикальной нагрузки шариков подчиняется синусоидальному закону;

4) горизонтальные силы распределяются по шарикам аналогично нагрузке в радиальных подшипниках качения.

Суммарная вертикальная реакция N₀ представляет равнодействующую вертикальных составляющих реактивных сил, с которыми шарики действуют на подвижный погон башни. Она определяется из уравнения равновесия сил, приложенных к башне в проекциях на вертикальную ось oz:

Координату (ρ₀) приложения этой реакции находят из уравнения равновесия моментов относительно оси oy :

Суммарной горизонтальной реакцией N_г называется равнодействующая горизонтальных составляющих реактивных сил шариков на подвижный погон:

В опорах с охватывающим подвижным погоном N_г оказывается равнодействующей горизонтальных реакций шариков передней полуокружности погона, а самым нагруженным оказывается передний шарик. В опорах с охватываемым подвижным погоном N_г представляет равнодействующую горизонтальных реакций шариков кормовой полуокружности погона, а самым нагруженным является кормовой шарик.

Вертикальная нагрузка шариков. В частном случае при ρ₀ = 0 все шарики равномерно нагружены и вертикальная нагрузка на один шарик равна:

где z=180 – общее количество шариков в погоне.

В общем случае нагружения ρ₀  0 и вертикальная нагрузка определяется на основании уравнения моментов действующих на шарики (см. Рис 8)

где q_i – вертикальная нагрузка i-ого шарика;

_i – угловая координата i-ого шарика.

Рис. 8 Эпюра распределения вертикальных сил действующих на шарики

Вертикальную нагрузку i-ого шарика можно представить как сумму средней нагрузки q = N₀ / z и дополнительной нагрузки q_i , распределяемой согласно 3-му допущению по закону синуса, q_i = q_т·sin_i , тогда

, так как

. Суммы в крайних слагаемых для большого числа расположенных по окружности шариков стремятся к нулю. Таким образом

, откуда

как видно из рисунка 8 нагрузка на передний шарик (q_п) и кормовой шарик (q_к) будут определяться по формулам:

Очевидно, что большим углам возвышения орудия соответствует большая нагрузка на кормовой шарик, и меньшая – на передний шарик. Аналогично при склонении – меньшая нагрузка на кормовой, и большая – на передний.

Наибольшая нагрузка на кормовой шарик будет при максимальном угле возвышения орудия, равном для данной машины 20⁰. При этом ρ₀ будет равно:

Нагрузка на кормовой шарик будет равна:

Горизонтальная нагрузка шариков. Наибольшая горизонтальная сила (p) (см. Рис.9) в опорах с охватывающим подвижным погоном действует на передний шарик, а в опорах с охватываемым подвижным погоном на кормовой. В соответствии с теорией радиальных подшипников качения максимальная горизонтальная сила действующая на наиболее нагруженный шарик в пять раз больше средней нагрузки, т.е.:

Рис 9 Эпюра горизонтальных сил действующих на шарики

Результирующая нагрузка шарика f будет равна:

Работоспособность и долговечность погонов для режима систематических нагружений опоры оценивается по контактным напряжениям смятия погонов наиболее нагруженным шариком

где r_к – радиус канавки тороидальной беговой дорожки погона;

r_ш – радиус шарика.

Эта формула применима для опор со стальными погонами и шариками. При отношении в опорах с погонами, выполненными из легированной стали и твёрдостью HRC  50 , контактные напряжения не должны превышать [σ_к]  2500 МПа.

Получившееся контактное напряжение меньше допустимого, значит, устанавливаются шарики диаметром 25 мм.

12. Выводы.

Была спроектирована общая компоновка ВГМ, имеющая массогабаритные отвечающие требованиям задания.

В проекте ГМ имеет уменьшенную базу по сравнению с прототипом.

Пушка спроектированного танка защищена маской- это способствует её большей защищённости ;

Живучесть танка на поле боя стала в несколько раз выше из-за того ,что все элементы броневой защиты имеют значительно большую толщину чем у прототипа.

13. Список литературы.

1. Буров С.С. «Конструкция и расчёт танков», Москва 1973 г.

2. «Танк «Урал»», книга первая, Москва 1975 г.

3. «Объект 172М», книга вторая, Москва 1975 г.

4. Рождественский Ю.Л., Морозов А.В. Разработка конструктивно – компоновочной схемы основного танка (на базе прототипа) Методическое пособие для выполнения курсового проекта Москва 2005.

39

Характеристики

Список файлов домашнего задания