Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Болотные отложения представлены торфами коричневыми, среднеразложившимися и суглинками среднезаторфованными. Как правило, залегают с поверхности, мощность до 4.60 м.

В долине реки Дюянка на участке ПК 4135+64.00 – ПК 4137+73.00 трассы проектируемого главного пути встречена мерзлота, имеющая локальное распространение. Нормативная глубина сезонного промерзания составляет 1.00 м.

На данном участке изысканий при освоении территории будет происходить деградация многолетней мерзлоты, не оказывающая существенное влияние на условия строительства.

1. Сейсмичность района изысканий

Сейсмотрещины в районе береговых обнажений мыса Токи говорят о существующей сейсмической активности высоких порядков. Трещины имеют характеристики сейсморазрывов интенсивностью 7 - 8 баллов с магнитудой до 8. Интенсивность дислокаций определяется характером разрывных нарушений, глубоко проникающих в коренные породы и имеющих протяженность до 90 м.

Согласно картам ОСР-97-В нормативная сейсмичность района составляет 8 баллов.

1. Расчет отверстия моста

Отверстие моста определялись в соответствии с нормативными требованиями и положениями по проектированию и строительству железнодорожных мостов, применительно к стадии разработки проекта железнодорожной линии и положению ее на местности, а также с учетом природно-климатических и гидрологических условий района строительства.

Расчет отверстия моста выполнен в соответствии с ПМП-91 по программе «Поток», разработанной институтом ГипродорНИИ в 1989 г. на основе «Методических рекомендаций по расчету мостовых переходов», ГипродорНИИ, Москва, 1987 г., по программе ROMA «Комплексный расчет мостовых переходов» и по методике ПМП-91 на основе решения уравнения баланса наносов.

Результаты расчетов предоставлены ЗАО «ВОСТСИБТРАНСПРОЕКТ» и приведены в таблице 1.2.

Таблице 1.2 – Данные расчета отверстия моста

1. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТОВ МОСТА

2.1. Вариант №1

2.1.1 Описание варианта

В первом варианте принимается путепровод со схемой 55,77×2. Металлический мост выбранной системы имеет типовые металлические решетчатые железнодорожные пролетные строения с ездой на бмп по типовому проекту 3.501.2-139 «Пролетные строения для железнодорожных мостов с ездой понизу, пролетами 33 -110 м металлические со сварными элементами замкнутого сечения и монтажными соединениями на высокопрочных болтах, в обычном и северном исполнении».

Под мостом предусмотрен пропуск автодороги V категории с габаритом 6.50х4.50 м.

Устои сборно-монолитные с фундаментами на бурoвых cвaях диаметром 1,2 м, бeтoнируeмых мeтoдoм BПT, по типовому проекту 3.501-79 инв. №828/1 «Типовой проект опор железнодорожных мостов под пролетные строения длиной 16.5-34.2м. Часть I. Устои». Промежуточные опоры сборно-монолитные с фундаментами на бурoвых cвaях диаметром 1,2 м, бeтoнируeмых мeтoдoм BПT, по типовому проекту серии 3.501.1-150 «Опоры унифицированные железнодорожных мостов с применением изделий заводского изготовления» выпуск 04.

Расчет отверстия моста, можно произвести по следующей формуле:

(2.1)

где – фактическое отверстие моста;

– количество пролетов, зазоров и опор соответственно;

– полная длина пролета;

– зазор между пролетными строениями и устоями;

– ширина опоры в уровне ;

– подошва рельса;

– уровень высоких вод;

– строительная высота на опоре;

– ширина автодороги под мостом.

Сравнение заданного и фактического отверстия моста:

где – заданное отверстие моста.

Условие выполняется.

Вариант №1 приведен на графическом листе №1.

2.1.2 Проверка основания фундамента опоры на прочность

Принятый вариант должен быть проверен по несущей способности грунтового основания. Проверка производится по следующей формуле [2]:

( )+ , (2.3)

где - расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, определяется по формуле:

, (2.4)

- коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента, для промежуточных опор принимается равным 1,2;

- объем фундамента, ;

- удельный вес бетона, принимаемый 2,45т/ ;

- количество принятых свай в ростверке;

-коэффициент надежности, принимаемый 1,4;

- расчетная вертикальная нагрузка в уровне обреза фундамента от комбинации нагрузок, действующих на опору, определяемая по формуле:

= , (2.5)

= , (2.6)

где - объем промежуточной опоры,

- удельный вес опоры, принимаемый равным 2,45 т/ ;

- вес пролетных строений, т;

- нагрузка от подвижного состава С14;

-вес сваи, определяемый по формуле:

= ( , (2.7)

где d-диаметр сваи, м;

-высота сваи, м.

= (

Тогда .

Расчетная схема для эскизного расчета фундамента по несущей способности по грунту приведена на рисунке 1.

Рисунок 1. Расчетная схема для расчета фундамента

= =9826,27 кН/м.

=1,2 (9826,27+1,1 102,24 2,45) =12122,17 кН/м.

- сжимающая нагрузка по грунту определяется по формуле [3]:

= ( ), (2.8)

- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

-коэффициент условий работы грунта под нижним концом свай, принимаемый равным 1;

- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, оболочки или столба, принимаемый равным 7963кН/м²;

A - площадь опирания на грунт сваи, м²;

- наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м, принимаемый равным 3,77 м;

- коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый равным 0,7;

- толщина слоя i-го грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

- расчетное сопротивление грунта основания на боковой поверхности, кН/м²;

Таблица 2.1 – Характеристики грунта

= ( )= 10868,66 кН/м.

1573,46 7763,33

Вывод: условие проектирование свайного фундамента выполняется с большим запасом, но уменьшать глубину заложения свай и количество нельзя из-за конструктивных соображений.

Выполнение данной проверки для других опор не требуется, учитывая, что основанием служит базальт, нагрузка на опору идет от идентичных пролетных строений и проверка прошла с большим запасом.

2.1.3 Расчет местного размыва

Расчёт местного размыва заключен в определении глубины воронки, образующейся у промежуточной опоры, по формуле [4]:

где – предельная глубина воронки у опоры, м;

– средняя скорость течения, м/с, м/с (исходные данные);

– неразмывающая скорость течения, м/с;

– коэффициент формы опоры, принимаемый по [4] для принятой опоры равным 0,85;

– коэффициент, учитывающий угол между направлением потока и осью опоры.

Неразмывающая скорость для связных грунтов определяется по формуле [4]:

где – коффициент абразивности, если поток не переносит песок, то [4]; – глубина реки у опоры при расчётном уровне высокой воды (УВВ) после общего размыва, м, в данных условиях ;

Характеристики

Список файлов ВКР