Антиплагиат (1052372), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

Графикпроизводства работ по объекту устанавливает последовательность и сроки выполнения работ с максимальным возмож нымсовмещ ением. В нём приводится нормативное время работы, определяется потребность в трудовых ресурсах и средствах механизац ии,выделяются комплексы и э тапы.Определение продолж ительности работ по строительству приведено в прилож ении З.Календарный график представлен на чертеж е №11.ЗаключениеВ ходе выполнения выпускной квалификац ионной работы были разработаны варианты мостового перехода через р.

Горин на 3712 кмПК3 участка Ургал-Комсомольск Дальневосточной ж елезной дороги. Итогом составления вариантов стало их технико-э кономическоесравнение, на основе которого был выбран оптимальный вариант, принятый к дальнейшей разработке. Для выбранного вариантапроизведен ряд расчетов, разработаны проекты производства работ по сооруж ению опор и монтаж у пролетных строений, а так ж еплан строительной площ адки и сетевой график строительства.Прилож ение А(обязательное)Расчет температурных зазоров пролетовЗазор необходимый для смещ ения пролета определенной расчетной длины определяется по формуле:δ=δp+δt , (А.1)где δp – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения врезультате вертикального изгиба;δt – горизонтальное перемещ ение конц а пролетного строения отдействия температуры.δp=RyE×lp×vp+v , (А.2)где Ry=295МПа – расчетное сопротивление стали марки 15ХСНД;E=2,06×105МПа – модуль упругости стали марки 15ХСНД;lp- длина расчетного пролета, м;v=14тсм – интенсивность временной распределеннойвертикальной нагрузки от подвиж ного состава;p- постоянная нагрузка, приходящ аяся на 1мпролетного строения, тс/м.δt=α×∆T×lp , (А.3)где α=0,0000120С – коэ ффиц иент температурного расширениястали;http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23696745&repNumb=124/4811.06.2016Антиплагиат∆T=800с – сезонный перепад температуры воздуха в районестроительства моста;Для пролета длиной lp=23 м :δp=2952,06×105×23×1414+1,62=0,0295 м.δt=0,000012×80×23=0,0221 м.δ=0,0295+0,0221=0,052≈0,055 м.Для пролета длиной lp=27м :δp=2952,06×105×27×1414+1,96=0,0339 м.δt=0,000012×80×27=0,0265 м.δ=0,0339+0,0265=0,060≈0,065м.Для пролета длиной lp=33,6м :δp=2952,06×105×33,6×1414+2,32=0,0413 м.δt=0,000012×80×33,6=0,0323 м.δ=0,0413+0,0323=0,0735≈0,075 м.Для пролета длиной lp=55 м :δp=2952,06×105×55×1414+4,7=0,059 м.δt=0,000012×80×55=0,0528м.δ=0,059+0,0528=0,112≈0,115 м.Для пролета длиной lp=66 м :δp=2952,06×105×66×1414+5,05=0,0695 м.δt=0,000012×80×66=0,0634м.δ=0,0695+0,0634=0,133≈0,135 м.Для пролета длиной lp=88 м :δp=2952,06×105×88×1414+5,82=0,089 м.δt=0,000012×80×88=0,0845м.δ=0,089+0,0845=0,1735≈0,175 м.Для пролета длиной lp=110 м :δp=2952,06×105×110×1414+6,5=0,1076 м.δt=0,000012×80×110=0,1056 м.δ=0,1076+0,1056=0,2132≈0,215 м.Результаты расчетов сведены в таблиц у А.1.Таблиц а А.1.

– Температурные зазоры пролетовРасчетная длина пролета lp, м.Величина зазора, мм.2355276533,675551156613588175110215Прилож ение Б(обязательное)Определение местного размыва по вариантамГлубина воронки местного размыва, когда наносы не поступают в воронку размыва, определяется по формуле Ярошенко:[3]hмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q, (Б.1)Где Ко=0,85 -коэффициент формы опоры;Kv - коэффициент, учитывающий влияние ширины опоры,[3]равный:lgKv=-0,28×3Vв2q×Ьоп, (Б.2)av=0,7 -коэффициент, учитывающий скорость распределения воды по вертикали;Кп- коэффициент, учитывающий влияние глубины воды на размыв,[3]равный:lgKn=0,17-0,35×hвbоп, (Б.3)где Vв=311смс – скорость воды;Ьоп=350см - ширина опоры;q=981смс - скорость свободного падения;hв- глубина воды возле опоры.Расчет местного размыва по вариантам приведен в табличной форме таблиц ы Б.1.Таблиц а Б.1 - Местный размыв№ Варианта№ опорыhв, см.Ьоп,см.Kvhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23696745&repNumb=125/4811.06.2016АнтиплагиатKnhмр=Ко×Kv×av+Kn×Vв2q115173500,660,456427173900,670,345833883500,660,607247203900,670,3358214993500,660,476523753500,660,627337943900,670,295544503500,660,526857173900,670,3458312623500,660,818327084200,670,386133003800,670,788348323500,66http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23696745&repNumb=126/4811.06.2016Антиплагиат0,2251414893500,660,486523113900,670,788335704300,670,516844293500,660,556957743900,670,3056514993300,650,446226823700,660,335736433700,660,465944553300,650,496557593700,660,2854612753900,670,848627424300,670,376038384300,67http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23696745&repNumb=127/4811.06.2016Антиплагиат0,3157Прилож ение В(обязательное)Эскизный расчет фундаментов опор мостапо вариантам 1,4,6Вариант 1Опора 0:Расчет сводится к определению давления на грунт основания.

Для запроектированного фундамента долж но выполняться условие:p=η×NA≤Rγn , (В.1)где p – давление на грунт под подошвой фундамента, кН;η = 1,5 – коэ ффиц иент, учитывающ ий действие изгибающ его момента в уровне подошвы фундамента;N – расчетная вертикальная нагрузка на основание, кН;А – площ адь подошвы фундамента, м2;уп=1,4 -коэффициент надежности по назначению сооружения;R – расчетное сопротивление[18]грунта под подошвой фундамента, кПа, определяемое по формуле:R=1,7(Ro1+к1b-2+к2у1d-3) , (В.2)где Ro=800 кПа – условное сопротивление грунта основания;b=6 – ширина (меньшая сторона) подошвы фундамента, м;d=4 – глубина залож ения фундамента, м, принимаемая от поверхности грунта или дна водотока после размыва до подошвыфундамента;у1=19,62 кН/м3 – осредненный удельный вес грунта;к1=0,1 ; к2=3 – коэ ффиц иенты принимаемые в зависимости от грунта.R=1,7800×1+0,16-2+3×19,624-3=2004 кПа.Рисунок В.1 – Схема для определения временной нагрузкиРасчетная вертикальная нагрузка на основание определяется по формуле:N=γfg(Nпр+Nу+Nф)+γfvNвр , (В.3)где Nпр – расчетная вертикальная нагрузка от веса пролетного строения, кН;Nу=2120,4 кН - вертикальная нагрузка от веса тела устоя, кН;Nф – вертикальная нагрузка от веса фундамента, кН;Nвр – вертикальная временная нагрузка от подвиж ного состава, кН;γfg=1,2- коэ ффиц иент надеж ности для постоянной нагрузки от веса тела опоры определяемый по [1];γfv=1,1- коэ ффиц иент надеж ности для временной нагрузки от подвиж ного состава определяемый по [1];Нагрузка от веса пролетного строения определяется по формуле:Nпр=P2×g=79,412×9,81=389,51 кН, (В.4)где P=79,41 т – вес пролетного строения длиной 34,2 м;g=9,81 м/с2- ускорение свободного падения.Нагрузка от веса фундамента определяется по формуле:[25]Nф=Vф×уж б=90,72×25=2268 кН, (В.5)где Vp=80,64м3 – объем фундамента;уж б=25кНм3 – удельный вес ж елезобетона.Временная нагрузка от подвиж ного состава:Nвр=vαλ1×ω 1×1+μ1+vαλ2×ω 2×1+μ2, (В.6)где vαλi – интенсивность э квивалентной нагрузки С14 первого пролета и второго соответственно ,кН/м, определяемая по прилож ениюК [1];ω i – площ адь линии влияния, м;1+μ – динамический коэ ффиц иент, определяемый по формуле 6.17 [1]:1+μ=1+1830+λ , (В.7)где λ – длина линии загруж ения, м;Nвр=281,5×5,3×1,5+176,34×17,1×1,28=6097,65 кНN=1,2389,51+2120,4+2268+1,1×6097,65=12440,91 кНp=1,5×12440,9155,8=401,4кНм2≤20041,4=1431 кПаУсловие выполняется.Опора 1:Опора сборно-монолитная под пролетные строения расчетным пролетом Lp=66 м.

и Lp=33,6 м. Под опору принят фундамент мелкогозалож ения. Фундамент двухступенчатый, высота ступеней 1 метр.Минимальные размеры фундамента в плоскости обреза будут равны:bmin=bo+2camin=ao+2с , (В.8)где Ьо и ао – соответственно ширина и длина опоры, м;с - 0,3..0,5 минимальные отступы от тела опоры.bmin=3,9+2×0,3=4,5 м.amin=9,2+2×0,3=9,8 м.Размеры подошвы фундамента равны:Ьмах=bmin+2camax=amin+2с , (В.9)Ьмах=4,5+2×0,3=5,1м.амах=9,8+2×0,3=10,4 м.Расчетноесопротивление нескального грунта под подошвой фундамента определяется по формуле[25]В.2:R=1,7800×1+0,15,1-2+3×19,623,2-3=1801,6 кПа.Рисунок В.2 – Схема для определения временной нагрузкина промеж уточную опоруНесущ ая способность основания под подошвой фундамента принятых размеров долж на удовлетворять условию:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23696745&repNumb=128/4811.06.2016Антиплагиатp=NA≤Rγn , (В.10)где R – расчетное сопротивление грунтапод подошвой фундамента;p – среднее давление подошвы фундамента на основание, кПа;уп=1,4 - коэффициент надежности по назначению сооружения;A=53,04м2- площадь подошвы фундамента;N–[18]расчетная вертикальная нагрузка на основание, кН, определяемая по формуле:N=γfg×(Nо+Nпр+Nф+Nгр+Nw)+γfv×Nвр , (В.11)где Nо – нагрузка от веса опоры, кН;Nпр – нагрузка от веса пролетных строений, кН;Nф – нагрузка от веса фундамента, кН;Nгр=1006,5 кН –нагрузка от веса грунта на уступах фундамента;Nw=292,92 кН –нагрузка от веса воды, действующая на уступы фундамента,[25]кН;Nвр – вертикальная временная нагрузка от подвиж ного состава, кН;γfg=1,2- коэ ффиц иент надеж ности для постоянной нагрузки от веса тела опоры определяемый по [1];γfv=1,1- коэ ффиц иент надеж ности для временной нагрузки от подвиж ного состава определяемый по [1];Нагрузка от веса опоры определяется по формуле:Nо=Vо×уб=259×25=6475 кН; (В.12)где Vо=259 м3- объем тела опоры;уб=25 кН/м3- удельный вес ж елезобетона.Расчетная нагрузка от веса пролетных строений по формуле В.4:Nпр=79,41+333,12×9,81=2023,4 кН,где Р1=79,41 т – вес пролетного строения длиной 34,2 м;Р2=333,1 т – вес пролетного строения длиной 66,96 м;g=9,81 м/с2- ускорение свободного падения.Нагрузка от подвиж ного состава определяется по формуле В.6:Nвр=176,34×17,1×1,28+147,97×33,48×1,18=9705,5 кННагрузка от веса фундамента определяется по формуле В.5:[25]Nф=97,14×25=2428,5 кНгде Vp=97,14м3 – объем фундамента;уж б=25кНм3 – удельный вес ж елезобетона.N=1,2×6475+2023,4+2428,5+1006,5+292,92++1,1×9705,5=25347,6 кНp=25347,653,04=477,9 кН/м2≤1801,61,4=1286,86 кПаУсловие выполняется.Расчеты фундаментов по вариантам 4, 6 произведены аналогично варианту 1.

Характеристики

Список файлов ВКР