Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 13)

1. Проверка эксцентриситета положения равнодействующей

- Сечение по подошве фундамента в продольном направлении

- Сечение по подошве фундамента в поперечном направлении

Эксцентриситет положения в расчетных направлениях меньше единицы и, следовательно, равнодействующая нагрузок не выходит за пределы ядра сечения. Сечения полностью работают на сжатие, уточнение класса опоры по положению равнодействующей не требуется.

1. Расчет на опрокидывание.

Так как высота опор более 12м (см. рисунок П.3.) необходимо провести расчет на опрокидывание.

- Сечение в продольном направлении

Рисунок П. 3. - Расчетная схема загружения промежуточной опоры на опрокидывание в продольном направлении.

Разность площадей линий влияния опрокидывающих и удерживающих моментов определяется по формуле:

(10.3)

Искомая эквивалентная нагрузка:

- Сечение в поперечном направлении

Разность площадей линий влияния опрокидывающих и удерживающих моментов определяется по формуле:

(10.4)

Искомая эквивалентная нагрузка:

Классификация опор №2, 3, 4

Вес классифицируемой промежуточной опоры выше

подошвы фундамента Q_i = 6246,515 тс; вес опоры выше обреза фундамента Q_i =1953,515 тс.

Распределенная нагрузка от веса руслового пролетного строения - 90,96 тс/м; от веса верхнего строения пути – 6,87 тс/м.

Расчетное сопротивление скального грунта в основании опоры R = 200 тс/м³ . Высота руслового металлического пролетного строения – 21,00 м.

Расчетное сопротивление бутовой кладки опоры те же что у опор №1, 5.

Геометрические характеристики расчетных сечений промежуточной опоры :

- по подошве фундамента - А = 130,97 м²; p_у =0,45м, p_х = 1,039 м; W_х= 66,919 м³,W_y = 124,09 м^{3 .}

- по обрезу фундамента - А = 88,81 м ;; Р_у = 1,06 м; Wy. = 78,919 м³ ,Wy = 144,16 м³ .

1. Расчет по среднему давлению.

Расчетная схема загружения промежуточной опоры для расчета по среднему давлению аналогично рисунку П.1.

- По обрезу фундамента.

- По подошве фундамента.

1. Расчет по максимальному давлению.

- Сечение обреза фундамента в продольном направлении.

Расчетная схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в продольном направлении приведена на рисунке П.2

Ветровая нагрузка составляет:

На опору - тс;

На пролет тс.

При определении принято

.

- Сечение по обрезу фундамента в поперечном направлении.

Расчетная схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в поперечном направлении приведена на рисунке П.2.

Ветровая нагрузка составляет:

На опору - тс;

На пролет тс,

На подвижной состав - тс.

,

.

- Сечение по подошве фундамента в продольном направлении.

,

- Сечение по подошве фундамента в поперечном направлении.

,

1. Проверка эксцентриситета положения равнодействующей

- Сечение по подошве фундамента в продольном направлении

- Сечение по подошве фундамента в поперечном направлении

Эксцентриситет положения в расчетных направлениях меньше единицы и, следовательно, равнодействующая нагрузок не выходит за пределы ядра сечения. Сечения полностью работают на сжатие, уточнение класса опоры по положению равнодействующей не требуется.

1. Расчет на опрокидывание.

- Сечение в продольном направлении

Разность площадей линий влияния опрокидывающих и удерживающих моментов определяется по формуле:

Искомая эквивалентная нагрузка:

- Сечение в поперечном направлении

Разность площадей линий влияния опрокидывающих и удерживающих моментов определяется по формуле:

Искомая эквивалентная нагрузка:

Расчет грузоподъемности береговой опоры № 0, № 6.

Опираемое пролетное строение ферма = 34,00 так же из литого железа, весом по 70тс.

Расстояния от передней грани устоя до центров тяжести приложения и вычислены по чертежу: , м.

Нагрузки от веса верхнего строения пути и пролетного строения те же, что и в расчете промежуточных опор.

Расчетные схемы загружения береговой опоры для дальнейших расчетов приведены на рисунке П.4.

Грунты в основании фундамента с тем же сопротивлением что и у промежуточных опор.

Геометрические характеристики сечений:

- по подошве фундамента - А = 72,1615 м²,p_у =1,277м, p_х = 1,033 м; W_х= 72,54 м³,W_y = 76,1 м^{3 .}

- по обрезу фундамента - А = 59,86м; р_у = 1,58 м; p_х = 1,27 м; W_х. = 76,1м³ ,W_y = 94,709 м³ .

1. Расчет по среднему давлению.

- Сечение по обрезу фундамента

.

Рисунок П.4- Расчетная схема загружения береговой поры.

(10.5)

где сумма собственных весов частей тела устоя, расположенных выше рассматриваемого сечения с коэффициентами надежности по нагрузкам;

интенсивность постоянных распределенных по длине нагрузок;

коэффициенты надежности по нагрузке;

- Сечение по подошве фундамента.

1. Расчет по максимальному давлению.

- Сечение по обрезу фундамента.

Рисунок П. 5 - Расчетная схема загружения береговой опоры на максимальную нагрузку в поперечном направлении.

(10.6)

Где сумма собственных весов частей тела устоя, расположенных выше рассматриваемого сечения с коэффициентами надежности по нагрузкам;

интенсивность постоянных распределенных по длине нагрузок;

коэффициенты надежности по нагрузке;

эксцентриситет приложения равнодействующей относительно центра тяжести;

Равнодействующую бокового давления от собственного веса грунта определяем:

( 10.6)

(10.7)

- Сечение по подошве фундамента.

Расчетная схема загружения береговой опоры по максимальному давлению приведена на рисунке П.4.

1. Проверка эксцентриситета приложения равнодействующей.

Расчетная схема загружения береговой опоры по положению равнодействующей приведена на рисунке П.4.

Все сечения полностью работают на сжатие и уточнять класс опоры по положению равнодействующей не требуется.

1. Расчет на опрокидывание.

Расчетная схема загружения береговой опоры для расчета на опрокидывание приведена на рисунке П.6.

1. Допускаемая временная вертикальная нагрузка интенсивностью- k

2. Эпюра горизонтального бокового давления на устой от нагрузки на призме обрушения

3. Эпюра бокового давления от собственного веса грунта

4. Линии влияния вертикальных сил.

5. Эпюра отпора грунта засыпки

6. D-центр опрокидывания.

Рисунок П.6.. - Расчетная схема загружения береговой опоры для расчета на опрокидывание.

(10.8)

(10.9)

,

5. Расчет на сдвиг.

Расчетная схема загружения береговой опоры для расчета на сдвиг приведена на рисунке 2.13.

Результаты расчетов береговых опор приведены в таблице 2.3.

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

Расчет пирса для поперечной передвижки.

Определение тяговых усилий по формуле (5.12)

Вертикальная нагрузка определяется по формуле (5.15):

Горизонтальная нагрузка, формула (5.17):

Ветровая нагрузка формула (5.19):

Определяем усилия в стойках, расчеты к формуле (5.24):

N_СТ1 = = 308, 217 кН,

= = 200,49 кН,

= = 245,87 кН.

Проверка временных опор на опрокидывание в продольном и поперечном направлении выполняется по схеме Рисунок 10.1

Рисунок 10.1 – Расчетная схема пирса

Проверка в продольном направлении:

Проверка в поперчном направлении:

Число катков на погонный метр накаточного пути определятся по формуле:

ПРИЛОЖЕНИЕ В.

Технические характеристики бульдозера LIEBHERR PR 751 Mining

Бульдозер LIEBHERR PR 751 Mining.

Техническая характеристика	Ед.изм.	Значение
1. Длина	мм.	4380
2. Ширина	мм.	3550
3. Высота	мм.	2500
4. Масса	т.	39,2
5. Двигатель	л/с.	326

ПРИЛОЖЕНИЕ Г.

Технические характеристики КамАЗ-65115.

КамАЗ-65115

Наименование	Ед.изм.	Значение
1.Грузоподъемность	т	15
2.Собственная масса	т	13,5
3.Полная длина	м	7,2
4.Ширина	м	2,7
5.Высота	м	3,2
6.Погрузочная высота	м	2,3
7.Мощность двигателя	л.с.	320
8.Объем кузова	м3	15
9.Радиус разворота	м	9,5

ПРИЛОЖЕНИЕ Д.

Технические характеристики экскаватора LIEBHERR R 313.

Характеристики

Список файлов ВКР