Крысин В.Н., Крысин М.В. - Технологические процессы формирования, намотки и склеивания конструкций (1049225), страница 32
Текст из файла (страница 32)
Увязка оснастки для изготовления деталей каркаса н сборки сотовых клеевых агрегатов осуществляется аналогично увязке в производстве типовых агрегатов клепаной конструкции. Увязка оснастки сотовых клеевых агрегатов сложньв пространственных форм при зависимом изготовлении производится с помощью взаимно увязанных пространственных макетов, воспроизводящих форму и размеры агрегатов в натуральную величину. Макеты для агре~атон с переменной высотой сотового заполнителя выполняются разбориымн для обеспечения возможности монтажа и изготовления приспособлений для сборки — склейки агрегатов.
Эти макеты нспользуютсн также для изготовления оснастки для контроля деталей и узлов монтируемых агрегатов. Макеты изготавливаются по шаблонам, снимаемым с плаза. Макеты сотовых клеевых агрегатов после изготовления стыкуются между собой и с макетами соответствующих агрегатов планера. На увязку оснастки каждого типа многослойного агрегата сложной пространственной формы с сотовым ззполнитслем разрабатывастсн отдельная схема, в которой указывается применяемая рабочая конт. рольно-приниловочная оснастка н средства ее увнзкн.
Как видно из рис. 3. К б. основнымн типовыми деталямн конструк- Рнс. 3.1. Схема увязки стыкуемых деталей кзркаса клеевых агрегатов с сотовым нзгюиннтелем (а) и типовые сотовые агрегаты (6); 1 — обшивка; 2 - нсрвюра; 3- сотоблок; 4 — законцозка; 5 — лонжерон; о — гюг ревность увязки лонжерона н нсрвюрм Таблица 3.1 Самолеты Число нсрвюр н юизфрзГм Як-42 Ил.76 Ил.86 "Руазан" 40 164 94 100 Число сборных паимс" роноа 20 60 !7 Суммарная пхо. шаль клеевых конструкции, м 35 50 60 150 с~ у $ их~ ЮФЯ ЯЗе й$ ф 2~ М Я )- Я \ч -с~ + о Ю + оо ;м :о о ~> о СР Ю,.; Ф :Ю $о о ~ + о с5 1! ( ~ й оЯ~~И ~ с Ф. Х ~„~ р, ~ м ы*хох ю.Я~и~Ф со А1ДФ ч ч'. оо б,бо 1~ 3~1 пий являются обшивки, исрвюры и лоижсроиы„изготашшваемыс из листа.
Типовые сборочные многослойные конструкции и с сотовым заполнителем и их примериое число в самолетах приведены в табл. 3.1. Изготовление миогослойпых коиструкпий производится с использованном различных зато. товок, прессоваииых и моиолитпых из листового материала, и технологических процессов, обеспечиваюших высокую точность. В табл. 3.2 приведены данные, полученные измереяием обо.
речных злемеитов, а также расчстиые лепные. Из лаипых табл. 3.2 видно, что изготавлясмые узлы и детали имеют различную погрешность изготовления. Погрешность зависит от принятого ыстода увязки 1пвазово-шаблонного, эталонио-шаблопиого) . Результаты расчетов погрешностей изготовлеиия при различных методах увязки приведе. иы в табл. 3.3. Из даииых, приведенных в табл. 3.3„видно, что поле рассеяния погрешностей коитура исрвюр, изготовлсияых с применением плазово-шаблоииого метода, иаходится в пределах 0,55 мм, а с примепеиием зталоиио-шаблонного метода — в пределах 0,234 мм.
Эталонио.шаблоипый метод увязки обеспечивает меньшее, по срав. кению с илазово.шаблоииым методом увязки, среднее значение погрешностей. В технологических пропессах увязки и изготовлеиия деталей широко используют- я я Ю м '"'.й е ~ о бо о бо $ о ° 1 о о а~ о о бо б1б оД мъ ю 1<„Ф О бо б о ю е' о «ъ оо о б 43 $ ~о~ ри 3 В те~ 167 ся алалнтнческне методы задания обводов, что создает возможность ав- томатизации расчета и процесса обработки элементов оснастки н созда- ния программ для станков с ЧПУ. С переходом на бесплазовый метод увязки н обработку оснасткн на станках с ЧПУ резко сократилн номен- клатуру увязочной оснастки. Увязочная оснастка в этоы случае может быль разделена иа контрольно оталонную н рабочую, Суммарная погрешность обводов собираемого сборочного узла, агрегата зависит от многих факторов.
В общем вндс суммарное поле рассеяния погрсшностен замыкающего звена /, размерной цепи агрегата определяется уравнением 2о =2а/ф +2о/ +2с + 2о „. (3 1) где 2 о — поле рассеяния погрешностей формообразования деталей н сборочй1ех единиц; 2 о — поле рассеяния погрешностей установки„ лу 2 о, — поле рассеяния погрешностей сосаннсння; 2 о — поле расссялс Лч ннл погрешностей от неучтенных факторов, Погрешность установкн состоит из погрешности базирования о и погрсшностн от деформации лри сборке а Е лгФ' ег абаз ллеф' + о Погрешность базирования складывается нз погрешности сборочной базы о н погрешности расположения базнруемой детали относи- тельно слборочной базы о ар* О/,В = О1, В + Ойр. Основным условием существовюшя размер~ай цепи является се замкнутость /.= Е /./, 1=! где /, — замыкающее звено цепи; /.г — составляющее звено размерной цепн.„я — число составляющих звеньев.
Бслн в размерную цепь включить звенья, соответствующие техноло- гнческкм размерам нлн нх изменениям па различных этапах производ- ства. то ~юлучнм технологическую размерную цепь для технологичес- ких процессов сборки — сборочную размерную цепь. Сосгавляющнмн звеньями сборочной размерной цепи являются размеры /. деталей н размеры 1/. номинально равные нулю, характерн- зующне взаимосвязи ~'-й н/.й деталей в агрегате.
Применительно к много. слойной конструкции с сотовым заполннтелем речь может пойтн о нер. нюрах и лонжеронах. Такнм образом, сборочная размерная цепь может быть запнсана в следующем виде: л /=и — ) „/.—.л /, = Е А,. + Х /,". 1= 1 1=1:/= 1 Для анализа и сравнения возникающих полей рассеянна погрсшнос- 168 тей размера внешнего обвода агрегата прн различных методах увязкн оснастки и деталей, влияющих на погрешность формообразования, напрнмер нервюр н лонжеронов нз листового метернала, можно воспользоваться частнымн случаями формулы (3.!) .
Прн связанном (завнсимом) изготовлении сопрягаамых деталей погрешность увязки определяетсн толмсо погрешностью неэавнснмых звеньев цепи по форл~уле Ео,-. =Хо — Ео, (3.2) где Еаг Ео — погрешностн сопрягаемых деталей (напрнмер, для дефлектора закрьшка может быть сопряжение нсрвюры н лонжерона нлн нераюры с хвостовой законповкой) . Зазор между деталямн н погрешность увязки не зависят от общих звеньев. В этом неоспоримое преимущество связанного метода, т.е, эталонно-шаблонного метода увязки, 1юред незавнснммм бесплазовым, при котором накапливаются большие погрешностн. Тем не менее прн определенных условиях неэавнснмый метод может оказаться более совершенным. Рассмотрим подробнее уравнение (3.2). Погрешность каждой нэ сопрягаемых деталей складывается из сумм: Еоэ от1 + Ко 1 Хо) Отз + Вошз' где о „о — погрешностн технологических процессов изготовления деталей 1 н 2; Ео, Ва — суммы погрешностей воспронзведення ноюэ' жз снтелей (шаблонов, справок) форм н размеров, изготавливаемых с поьшшью эталона, Очсвндно.
что общее лоле рассеянна погрешностей будет тем больше, чем больше Ео, н Ео . Прн плаэово.шаблонном методе пол. ш$ юз' ностыо ликвидировать этн составляющие нельзя. Например, прн существующнх в промышленности методах изготовления и увязкн обшнвкн и нервюр имеют место погрешности изготовления самих шаблонов лля формблока о = -0,2 мм, погрешность изготовления пуансона ю,ф оп = 0,3 мм, погрешность нзготовясння формблока о = -0,2 мм, погрешность штамповкн обшивкн а в = 0,4 мм, погрюлность штамповкн нервюр ою „= -0,4 мм(рис.
3.2). Технологическая последователь. ность увязкн н изготовления шаблонов н оснасткн вносит свои погрешностн и вызывает увеличение суммарной погрешности сборочного элемента и узла. Уменьшенню влияния увязки на конечную точность способствует нспользованне математнческой моделн поверхности (ММП) н оборудо. вання с ЧПУ. Прнменеине ММП н оборудования с ЧПУ дает возможность умень. шнть погрешность собираемого узла толысо путем механической обработкн пуансона больше чем иа 50 %.
Прн нспольэовалнн ПКМ (рнс. 3.3) детали нзготовляются по независимому методункромеповмшення точностн нмеется заметное синженне цикла производства 169 Рис. 3.2. Схема основных технологических зтаюа обрадованна размерных погрею. настей оснзспси. Для повышения точности на операциях изготовления первюр и лонжеронов нз листового материала можно пойтн по пути ужесточения требований к технологической оснастке и использования при штамповке более высоких давлений (до 100 МПз). Для этого штамповку нсобхопнмо выполнять на прессах с применением калиброиочной оснастки по схеме вьпяжкн. В этом случае необходимо отказаться от формблоков и оправок нз дельта-древесины и перейти на стальные оправки, изготовляемые с повышенной точностью.
Выполним типовой расчет калибровочной оснастки (рис. 3.4). Установим допуск из изготовление матрицы 0 = Ю„03, допуск на изготовление пуансона Ья = -0,046, прнпуск на износ матриць1 при штамповке на вытяжку 6„~ = 0,8, допуск на изготовление детали Ь = 0,2. Размер матрицы на вытяжку А„= („— 0.„) ы = 79Ъ4~Ш~, где „— номинальный наружный размер детали, равный охватывающему размеру сборочного приспособления. Определим размер оправки иа обжим: В =(Вд-2,4)-да =77„2 о есз, где Вп — наРУжный диаметР детали иа обжим.
гто Истомине деххнг Рнс. 3.3. Принципиальная схема изготовлении деталей н увнзки злемситов техно- логической оснастки с применением ММП 8л=ур,б П! ! ! ! ! ! Рнс. 3.4. Размеры, используемые при расчете калнбровоч. иой оснастки для штамповки иа гндропрсссах лонжеронов и иервюр. 1 — лонжерон; 2 -пуансон,нзготовленныйиз стальных за- готовок; 3 — матрица„изготовлсннал из стальных заго- товокк ! ! ! ! 1 Рка. ЗЛ.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
