Косилова А.Г., Мещеряков Р.К., Калинин М.А. - Точность обработки заготовки и припуски в машиностроении (1043029), страница 18
Текст из файла (страница 18)
х ы ыы »« ООВ ВОВ аы ы О» »В« ода ыв иы иы" ы хй .х с! «» Хоы а х х й э а .х т О цх" ох „ О ХО а в х с а В х О о вннэеаиан Еэсэонтаозон вииэснэгвои аованаен инва! о а » э в! В » а Ва а! «О йо '$ д „ Я'с йй ао ВВ ВВ В у В вй и а в фи В 1 ° « йы ВО од В Точность Обрадов!ни деталед яешии о а ~ Я ф о о а о О Ъ о о с о Ъ О о а о О Ъ о О Ъ а о а СО о о О О с оод Ои 999 '«Э о о О Ъ Ъ Ю а о о о о о о О Ъ о а О О о а Ъ а о 999 ОЮ 99Х Э о а о о а о о с о о о О а о о о сс О о о о а о ф овх Ои он .вэ о а О Ъ о о с с о о о о О Ъ о о о с о о а о О О ов! Ои от '«э а о О «Ъ о о о Ъ о о О Ъ ь о О а о о а о о о о с о о о о Ъ а о о О ох! Ои ов вэ о а о о а Ъ о о о о а ов Ои Од.
Э о а а о о а Ъ о с о а а О Ъ о о о о о а о о О Ъ а о с а О о Ъ о о а с вд О« ов 'вэ о с а о а а Ъ о о О а а о О О св ои в! вэ о о о Ъ о о Ъ о о о о с а о о а о о Ъ а в! Ои о! .вэ о о Ъ О о о и о О о а а о а а ь о о о! Ои д вЭ а о О о о а о ъ Ъ 9 ОИ вэ о о О О о о Ъ О о Ъ О о о О О Ъ о а в Ои ! 'вэ о о о а о о о ч О о а О О и»с ~„О ъс Бс! ~'! »Ъ « О О о" « О с и ««нана«си ва»сонтаг»ои х»чиааиълно« во«ахаои ниве О Ъ' О и « О О с' С и Ъ „О Оа О О ОО О и Ъ.
Оа с « О О Аполид и определение погрешностей обработки !!! !!2 Точность обработки деталей маишн 40. Пределы допускаемых отклонений от нормальных прн лмвейных намеремнях Пределм допускаемых отклон Температуры объекта номер чего пространства !'С! пр я мм Напраелення линии номере. ння 100еру ал Классы точяостн посадки Се 15 до 50 Са 1ло10 то,г то,з хо.з хо,з хо,а т 1,о 02 05 ое 1 П Н! !Ч Ч 'и ЧП чш 05 00 07 оз ов т 1.0 !х х зв 2а Х! хн Ш, за хш х!ч 20 Требования к нормальным условиям выполнения линейных измерений в пределах 1 — 500 мм и измерений углов с длиной меньшей стороны до 500 мм установлены ГОСТ 8.050 — 73.
Приняты следующие нормальные значения основных влияющих величин: температура окружающей среды 20'С; атмосферное давление !01324,72 Па (720 мм рт. ст.); относительная влажность окружающего воздуха 58ег( (нормальное парпиальное давление водяных паров 1333,22 Па); ускорение свободного падения 9,8 м!сз! направление измерения линейных размеров у наружных поверхностей — вертикальное, в остальных случаях — горизонтальное; положение плоскости измерения углов — горизонтальное. Пределы нормальной области значений влияющих величин (табл.
46) устанавливают в зависимости от допусков и диапазона измеряемых размеров. Йормальной областью значений влияющих величин при линейных измерениях является область, при обеспечении которой выход действительного значения инструментальной погрешности (погрешности среднего измерения) ва пределы допускаемой основной погрешности средств измерения не превышает величин, установленных стандартом (примерно О,!Ь», где Ь вЂ” допуск измеряемой линейной величины). Под пределом допускаемой основной погрешности средства измерения понимают (ГОСТ !6263 †) наибольшую (без учета знака) погрешность средств измерений, используемых в нормальных условиях, при которой оно может быть принято годным и допущено к применению.
Погрешности обработки, вызываемые размерным износом инструмента. Размерный износ инструмента измеряют в направлении нормали н обрабатываемой позе хности и суммируют с другими погрешностями. кспериментально полученная зависимость размерного износа от пути резания имеет два характерных участка. Первый участок кривой определяется повышенным размерным изн~сом вследствие приработки лезвия инструмента, второй — нормальным размерным износом, характерным для данных условий. Линейная зависимость размерного износа инструмеата от пути резания на втором основном участке позволяет принять за характеристику размерного износа относительный (удеяьный) износ на !000 м пути резания ио мкм/км. Путь резания (в м) при точении одной заготовки определяют по формуле 1., = О/мвю или и/7 /д йд — — —— 1000 о где /7 — диаметр обрабатываемой поверхности, мм; 1д — длина обрабатываемой поверхности, мм; — б' подача, мм/об.
Путь резания йн для партии заготовок д/, обрабатываемой в период между подналадками станка, и путь за период стойкости резца йт соответственно равны: /Н=/.дй/! /„=От. Для того чтобы учесть более интенсивный начальный износ на первом участке кривой, условно принято увеличивать полученную расчетом длину пути резания на /.в = !000 м. Тогда полная длина пути резания для партии деталей й=/Ф+/и Приняв по норматавным или экспериментальным данным величину относительного размерного износа ио резца для данных условий выполнения операции„ определяют учитываемый з суммарной погрешности размерный износ ци по формуле Ьи = — ио. 1000 Ориентировочные величины относительного размерного износа резцов приведены в табл.
47. 47. значение относительного износа ревцов нри чнстовом точеняи Материал режущего инструменте Легнроввинвя сталь Чугун НВ 375-400 Углеродистая стель Серый чугун 0,7 — 4 3 — 4 5 — 7 3 !з — ы !4 6 4 — 26 1б 12 9 ою — ! П р и м е ч в и и е. денные получены орв следующих условиях: сталь УГЛЕРОДИСтев ав 50 †: 60 КГС/Мы* ПРИ СКОРОСТЯХ РЕВВННЯ 100 — 400 И/Мни! СтаЛЬ легированная а 92 ' 110 кгс/мм' ири скоростях реввния 190 †2 ы/мвн! серый чугун Нн !37 †2 лрн скоростях резонна 50 в 150 и/мнн; денные по ввквлеиному чугуну НВ 375 †4 относятся к тонком! рествчиввниеь Т60К6 ТЗОК4 Т!5Кб ТБК10 ВК9 ВК8 ВК6 ВК4 ВКЗ ВК2 ЦМ3 3 2 Анализ и определение погрешностей обработки 113 Относительимй взнос и, для обрабатываемого материала, мкм/км 0.7 — 4 4 — 6 9 — 1О !2 — !3 65 17 — 25 25 — ЗО 9 — 1О 1-6 Точность обработки деталей машан 1! 4 На размерный износ влияют материал режущего инструмента, конструкция, геометрия и состояние лезвия, режимы обработки, жесткость системы и другие факторы (19), Например, зависимость радиального (размерного) износа от времени работы ! (в мин), скорости резания о (в и/мин) для обработки деталей из стали 45 резцом с пластинкой твердого сплава Т15КО моукет быть выра- размерного пвпвевкпкетрумектв к(еиа Формула" (!91' прп обработке пвртпк ввгвтеввк, мкм и 107 1Π— 67",8702,(2 мкм Обработка Однако в достаточной степени обоб.
шенных зависимостей размерного износа инструмента от указанных факторов пока нет. Поэтому часто, определяя размерный износ для обрабатываемой партии деталей, исходят из ориентировочных величин относительного износа или задаются допустимой для данного вида обработки величиной размерного износа инструмента (табл. 49). Влияние температурмых деформаций на точмость обработки. Теплота, образующаяся при резании, трении и й $ о к ! и выдержк- ввемый размер, мм и к о п а е до зо зо — зо Ов. ЗО до аа ез — (20 ° 80 » !80 80 в (50 в !80 » 860 75 †2 ° 860 в 500 90 †2 2 з 8 )о )5 !5 20 зо 40 50 2О 25 зо ео 50 сопряженных деталей станков, а также внешнее тепловое воздействие приводит к упругой деформации технологической системы СПИД, появлению погрешностей обработки Д Ьт.
Теплота в процессе р!шанин обра- ' Меньшие значения преки. мвют прк обрвботке точных чер. пых ввгптавок (5 — 7-й классы точности), большие внвчеккя — прп обРаботке грубых черных веготовок (8-2 клесс точности и грубее). Так как механическая работа почти полностью переходит в теплоту, где (7 — количество теплоты, икал!мин! )7 — работа резания, кгс м!мин (Й = Р,и); о — скорость резания; Š— механический эквивалент теплоты (Е = = 427 кгс м/икал). Распределение теплоты резания между стружкой, деталью, инструментом зависит от метода, условий обработки, материала обрабатываемой детали и инструмента.
Так, при обработке точением материалов с высокой теилопроводностью (углеродистые стали) распределение теплоты таково: стружка бΠ— 90% ! инструмент 3 †50. Прн такой же обработке материалов с низкой теплопроводностью (жаропрочные, титановые сплавы) 55 †4', всей теплоты резания переносится в деталь, 20 †400 — в резец. Наибольшее количество теплоты переходит в деталь при шлифовании (до 50 — 85ое), сверлении (до 5004).
Для обработки деталей на станках характерен одновременный перенос теплоты теплопроводностью, конвенцией и излучением (сложяый теплообмен). Изучение сложного теплообмена встречает известные трудности, которые на практике до сих пор удовлетворительно не решены.
Задачей при исследовании зуется в результате (б, 7): внутреннего трения между частицами обрабатываемого материала в процессе деформации (Одеф! внешнего трения стружки о переднюю поверхность резца Оп.,р и поверхности резания, обработанной поверхности о задние поверхности резца (Ов,тр! отрыва стружки, диспергирования ()дквп.
() = (Едеф+ (еп. тр+ ()в. тр+ Ядпеп Анализ и определение погрегиноетеб обработки 115 является установление температурного поля (совокупности значений температуры О в данный момент времени т для всех точек изучаемого пространства)— О = [(х, у, г, т), где х, у, г — координаты точки. Следует заметить, что температурное поле является случайным для данного станка. Если температура тела есть функция иоординат и времени, то температурное поле будет нестационарным, т.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
