Справочник Конструктора Металлоконструкций. Васильченко (1041482), страница 12
Текст из файла (страница 12)
Подкрановые балки пролетами 6 и !2 м для мостовых электрических кранов общего назначения грузоподьемностью до 50 т легкого, среднего я тяжелого режимов работы должны изготовляться в соответствии с требованиями ГОСТ 23121-78. !11.З. ЭЛЕМЕНТЫ ПОКРЫТИЯ Центрирование стержней сварных ферм следует производить по центрах тяжести сечения (с округлением до 5 мм), в клепаных фермах — по рискам уголков. При ивиенении сечений элементов эксцентриситег в месте перехода сечения можно не учитывать, если он не превышает 1,5тч высоты пояса в тяжелых фермах и 536 в легких. При болыпих эксцентриситетах элементы ферм должны быть рассчитаны с учетом дополнительных моментов. для ферм пролетом более 36 и рекомендуется предусматривать строительный подъем, равный по величине прогибу от постоянной нагрузки н половины временной. Прн плоских кронлях строительный подъем предусматривают независимо от неличины пролета фермы, величину подъема принимают равной прогибу от суммарной нормативной нагрузки плнк !/200 пролета.
Расстояние между краями элеиентов решетки и пояса в узлах ферм должно быть не менее 40 — 50 мм. Влементьг решетки приваривают двумя фланговыми и одним лобовым швами или двумя флангоными, концы которых выводят на торец угоака на 20 мм. В расчетах прикреплений стержней фермы следует учитывать фланговые швы длиной не менее 60 мм и лобовые, выполненные на всю длину Торца.
Усилия, действующие на сварные швы у обушка и пера уголков, обратно пропорцнойальны расстояниям этих швов от центра тяжести сечения элемента. Коэффициентьг распределения усилия следующие Для рааяополочяых уголков! у обушка О,т Для нераанополочаых уголков, епареншах широкой Полкой: у обушка О.тб у пера,....,...,....,,...: .. 0,2б Для нораенополочных уголкое, онареаных улкой полкой! у обушка О.ОЗ у пера 0.22 При назначении толщин фасонок ферм руководствуются указаниями серии 1 400- 30/76, вып.
1, при этом в каждой ферме применяют не более двух топщин с разницей не более 4 мм. В местах опирания на стропильные фермы фонарных конструкций должны быть установлены накладки толщиной 12 мм. Такие же накладки устанавливают в местах опнрания на фермы крупнопанельных железобетонных плит, если толщина поясных уголков менее 1О и менее 14 мм при шаге ферм соответственно' 6 н !2 м, а также в местах опирания прогонов в фермах с покрытием из профилированного настила при шаге ферм 12 м. й(ежду торцами сшгкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, оставляют зазор не менее 50 мм.
Стыки поясов ферм, эксплуатируемых или монтируемых при расчетной температуре ниже минус 40 С, размещают. вне узлов, Рзсстонние между ближайшими края. ми стыковок накладки и узловой фасонки принимжот не менее удвоенной высоты поясного уголка н не менее 200 мм.
Стропильные ферме! с элементами на парных утолков с уклоном верхнего пояса 1„5ой пролетом !8, 24, ЗО и Збм изготавливают по ГОСТ 231!9-78. Для удобства' транспортировки фермы членят на два или три отправочных элемента. Для гфеплення путей подвесного транспорта, а также длн уменьшения свободной длины основных элементов фермы допускается установка дополнительных элементов решетки (шпренгелей, стоек, раскопов). Для транспортировки отправочйьге элементы форы должны быль соединены в пакеты. !11А. БАЛОЧНЫЕ КЛЕТКИ Сопряжение балок н балочной клетке следует выполнять в соответствии с типовыми положениями и узлами серии 1.400 — 10/76, вып.
7 на болтах нормальной точности н сварке. Поясные швы сварных балок рассчитывают при приложении неподвижной пай грузки (сосредоточенной нли распределенной) по формулам 111.6 и П1.7; при приложении подвижной сосредоточенной нагрузки; (П1.9) Т а б л и ц а 111.3. Предельные усилия и прогибы в прокатных 1 а профилях )84) = )тйг» при условии фа = 1 (сжатый пояс Развязан)1 /~ар~се )/е) = Р, при опнрании балок по эскизу; 1,5 [+ /) )М) 1 — где л = !.2 — коэффициент перегрузки.
№ксимальный пролет ап )и) балок по условиим прогиба 1 „, = [1) —, где 84 — фактический момент в балке. М 13/1, нть н 191, ан 1/1, н, прн Высо. аа стеная ь „ сн НОмеР про- фнаа Заанант На стана нпасеа сзз/ы сча/33 ~ с38/33 ) саэ/33 ~ сазе сш/Зз ~ сзз/33 слз/зз Балли дэутазроэме по ГОСТ,8239-72 а 12 [ 12,2 ~ 16,9 ~ 37 ~ 48 ~ 2,8 ~ 2,0 ~ 1,8 ~ 1,3 ! 9 й, Я, Яш /е, 6, ))', Я'„'„и /73„; (см. формулы (111.6) и (П1.7)), где пт — коэффициент, принимаемый для составных сварных балок равным 1,0; Р рзсчетный сосредоточенный грув; 3 — условная длина распределения давления сосредоточенного а груза.
При нецодвижной сосредоточенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу, в местах приложения грузов предусматривают ребра жесткости, приваренные илн плотно пригнанные к верхнему поясу. При отсутствии таких ребер расчет прикреп- лений верхнеге пояса производят как для подвижной сосредоточенной нагрузки. Коли неподвижная сосредоточенная нагрузка приложена к нижнему поясу, нижние пояснь.е швы рассчитывают как для подвижной сосредоточенной нагрузки независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения грузов, В сварных двугавровых балках, несущих статическую нагрузку, допускается применение однссторонннх поясных.
швов при условии: нагрузка должна быть приложена симметрично относительно понеречного сече. ния балки; при помощи сварки, болтов или заклепок к сжапачу шжсу балки должен быть прикреплен жесткий металлический настал; в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок должны быль установлены поперечные ребра жесткости. Односторонние поясные швы не допускаются в балках: рассчитываемых по пластическому ыоменту сопротивления; эксплуатируемь|х в средне- и сильноагрессивной среде; возводимых в районах с расчетными температурами наружного воздуха ниже минус 40' С; изготазливаемьж из стали классов С52/40 — С85/75; изготавливаемых с применением ручной сварки.
Ребра жесткости сварных балок конструнрунп аналогично ребрам жесткости подкрановых балок. В табл. И1.3. даны предельные'усилия и длины прн прогибах — ~ — и -ь = 1 / 1 250 1 400 в прокатных швеллерах н двутаврах, широкополочных и нормальных двутаврах из сФали классов С38/23 и С46/33, Продолжение табл Ш.З кН Высо- та стенки "ст. сн мз стали клнссн ~ СЛЗ/33 ~ СЗЗ/ЗЗ ~ ССЗ/ЗЗ ~ СЗЗ/Ж СЛЗВЗЗ 33 . 1 101,6 Зб 1 126,2 40 159,8 Нормальные двутаврвт по ТУ И-2-24-72 Широкополонныв двутавры по ТУ 14-2-24-72 2,7 3,1 3,2 3,2 3,3 3,6 3,7 3,7 3,8 154 161 195 200 224 245 260 287 287 318 6,0 6,0 6,9 7,0 7,1 7,2 Ф;0 8,1 8,2 8,3 3,7 3,8 4,3 4,4 4,5 5,0 5,1 5,2 5,2 118 ' 123 149 153 171 4,3 4,4 5,0 5,1 5,1 5,2 5,8 6,9 5,9 6,0 145 163 208 237 265 290'- 342 374 420 467 26Ш! 26Ш2 ЗОШ1 ЗОШ2 ЗОШЗ ЗОШ4 35Ш1 35Ш2 35ШЗ 35Ш4 105 118 151 171 192 210 248 271 304 338 ЖО 220 243 26Б! 26Б2 26БЗ 3051 ЗОБ2 ЗОБЗ 35Б1 35Б2 35БЗ 45Б! 45Б2 45БЗ 50Б1 50Б2 ' 50БЗ 55Б1 55Б2 5553 60Б1 6ОБ2 60БЗ 70Б2 70БЗ 7054, 65 72 50 89 99 109 121 139 154 233 267 296 319 361 399 420 474 620 548 626 684 875 985 1077 90 100 111 123 136 151 167 192 213 322 371 409 440 498 551 580 655 719 757 864 945 1209 1360 .1487 102 102 111 125 125 130 151 151 164 250 250 273 271 271 !50 382 382 416 450 450 495 608 634 698 133 133 145 164 164 178 197 197 214 327 327 357 409 409 438 500 500 544 589 589 648 795 829 912 с карал 6,1 6,2 7,1 7,1 7,2 8.1 8,3 8,4 10,6 10,8 10,8 11,8 11,9 11,9 12,9 13,1 13,2 14,1 14,2 14.3 16,7 16,8 16,9 лвльны 4,4 4,5 4,5 5,1 5,2 , 6,0 6,0 6,0 7,6 7,7 7,8 8,5 8,6 8,6 9,4 9,5 9,5 10,2 10,3 10,4 12,0 12,1 12,2 ми колк 3,8 3,9 3,9 4,4 4,4 4,5 5,2 5,3 6,6 6,8 6,8 7,4 7,5 7,5 8,1 8.2 8,3 8,9 9,0 9,0 10,5 10,6 10,6 2,8 2,8 3,2 3,2 3,3 3,8 3,8 3,8 4,8 4,9 5,4 5,4 6,0 6,0 6,4 6.5 6,5 7,6 7,7 7,7 Р е з д е л! Ч.
КОНСТРУИРОВАНИЕ ЛИСТОВЫХ И ТРУБЧАТЫХ КОНСТРУКЦИЙ (У.й ПИСТОВЬ$Е КОНСТРУКЦИИ ь Осоааниосги иоисгауиаоааиия При разработке чертежей КМД надлежит предусматривать следухяцее: передачу сосредоточенных воздействий производить через элементы жесткостщ в местах сопряжения оболочек различной формы рекомендуется применять плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений; выполнение всех стыковых швов производить двусторонней или односторонней сваркой с подваркой корня шва или на подкладках; для швов, вьшолняемых с полным проплзвлением, возможность удаления корня шва наиболее простым способом (огневая резка, при помощи наждачного круга и т. п.); приводить указания о необходимости обеспечения плотнссга соединения конструкций и способа ее проверки в соответствии с имеющимися в чертежах КМ указаниями; изломы образующих для цилиндрических и конических поверхностей (чколена», конические переходы) не должны превьппать угла, равного 15; а радиус поворота цилиндрических оболочек по оси цилиндров должен быть равен не менее одному диаметру цилиндра.
членение на отправочные марки, при котором полностью используются возможности завода изготовителя, требования транспортирования и производства монтажа, максимальной степени заводской готовности; раскрой листового металлопроката с минимальными отходами; решения узлов без пооперационных сборок; минимальное количество технологических операций„ возможность применения для соединений автоматической сварки; избегать сосредоточения сварных швов в одном месте, расстояние между швами должно быть не менее десяти тохщин свариваемык листов; снижать расход наплавленного металла путем уменьшения длинм и толщины сварных швов; ьу назначать толщины и взаимное расположение швов, а также выбирать спссоб сварки, исключающий концентрацшо напряжений и деформаций в конструкциях; учитывать конструктивные требования, предъявляемые к сварным соединениям; установку подсгажж и распорок, обеспечивающих устойчивость и жесткость элементов на время изготовлевия, транспортирования и производства монтажа; установку по центру тяжести элементов конструкций специальных проушцн, соответствующих массе элементов согласно документации на погрузку прй транспортировании, а также при изготовлении и монтаже; установку необходимых сборочных приспособлений и скоб для производства монтажных работ.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
