Справочник Конструктора Металлоконструкций. Васильченко (1041482), страница 11
Текст из файла (страница 11)
На каждом отправочном элементе должно быть не менее двух диафрагм. Ребра жесткости и диафрагмы колонн при полуавтоматической сварке приваривают односторонними швами, толщина которых должна быть не менее указанных в табл. Ч.4. Односторонние угловые пшы для прннрепления ребер жесткости, диафрагм, для поясных швов.в колоннах и стойках двутаврсвого сечения не допускается применять в конструкциях; эксплуатируемых в средне- н снльиоагрессинной среде; воз.водимых в районах с расчетнымн температурами наружбого воздуха ниже минус 40' С; изготавливаемых нз стали классов С52/40 — С85/75, а также с применением ручной сварки.
Элементы решетки колонн к ветвям крепят при помощи фасонок (прн нешироких. горизонтальных листах ветви) и без них (при достаточно развитых горизонтальных листах и небольших усилиях в элементах решетки). Решетку колонн, проектируемую обычно'из уголков, располагшот перьнмн внутрь колонны. Фасонки для крепления решетки приварнвают к ветвям колонны внахлестку нли встык, толщины угловых швов следует назначать по расчету. Располагают пшы в шахматном порядке в виде отдельных участков. Расстояние между концами таких швов не должно превышать 156, где 6 — толщина фасонки.
В конструкциях, возводимых в районах с расчетньпш температурами наружнога. воздуха ниже минус 40'С, а также при применении ручной сварки, швы приварки фасонок решетки следует назначать непрерывными по всей длине фасонок. Базы колони к фундаментам крепят анкерными болтами, которые заделывтот в фундамент прн бетонировании. Анкерные болты через шайбы прижимают колонну к ф ндаменту, обеспечивая передачу нагрузки. азмеры шайб под анкерные болты типа 1 определяют, задаваясь одним нз параметров * Ь=К4 6, +б! 6=кдl ь „(ИБМ Б этих формулах коэффициенты К н К, (табл, 111.1) в зависимости от предельного расчепюго усилия на анкерный болт Р и класса стали, нз которой изготавливается шайба, определяются по формулам: ЗР Кз = — ' Кв = 1' К, где Я вЂ” расчетное сопротивление класса стали шайбы.
2Н ' Т а б л и ц а 11!.1. Коэффициенты Кг и Кв знвчсннн нслффмняентсн к, н к, н слсментан нв стали клааса Предельное рлсчстнос рснлнс нл ан ксрниа бОлт Р, кН Диаметр ан. нсрнсгс болте Лв, мм сзв)ш Счч/Вв СзесЗЗ Столпу, )! марки В 1,80 2,23 3,38 4,05 5,95 7,!3 10,70 14,84 19,44 50,77 1,34 1,49 1,61 1,84 2,01 2,67 3,27 3,85 4,41 4,87 5,61 6,37 7,!2 1,57 1,75 1,89, 2,16 2„37 2,87 3,14 3,84 4,53 5,!5 5,72 6,59 7,48 8,37 Гус Яв = 1,74 с 1,93 2,09 2,38 2,61 3,14 3,70 4,23 - 4,93 5„71 6,30 7,26 8,24 9,22 2,19 2,7! 3,15 4,11 7,19 9,93 12,98 .
17,99 23,63 28,69 38,21 49,17 61,52 1,48 1,65 1,77 2,03 2,68 3,15 3,67 4,24 4,86 6,18 7,01 7,84 20 22 24 27 30 36 42 48 56 64 72 80 90 100 Б 2!) 22 24 27 30 36 42 48 56 64 72 .80 90 100 опты яз авали 34,8 43,1 50,3 65,4 78,4 1!5,0 138,0 207,0 287,0 376,0 458,0 609,0 784,0 982,0 олсчсг из стали 42,4 52,4 61,0 79,5 95,2 1сн,0 192,0 251„0 348,0 457,0 555,0 739,0 951,0 1190,0 2,48 3,08 3,59 4,67 8,21 9,85 14,78 20,50 26,85 32,70 43,48 55,98 70,12 марки ОР 3,03 3,74 4,36 5,68 6,80 9,92 13,71 17,92 24,85 39,63 52,76 67,90 84,97 в 2,01 2,49 2,90 3,77 4,52 6,64 7,96 11,94 16,56 21,70 26,43 35,14 45,24 56,66 77 кН/ 2,45 3,02 3,52 4,59 5,49 8,02 11.08 14,48 20,08 26,37 32,02 42,64 54,87 68,66 Н/смв 1,42 1,58 1,70 1,94 2,13 2,58 2,82 3,46 4,07 5,14 5,93 6,73 7,53 см' 1,56 1,74 1,87 2,14 2,83 3,33 3,81 7,40 8,28 Продолжение табл, 1И.! Значении коэффициента К, и Кэ в элементах ив стали класса Предельное расчетное усилие на аикернме болт Р, кН Диаметр анисрното бел та ба мм СЭЗ/Л С44/29 С»б/ээ К, ~ К.
К, ) К, К, - ! К, /са = 19 кН1смэ р Болты из опали марки 3,38 4,18 4,86 11,14 15,28 1,65 1 2,45 1,84 ) 3,02 1,98 2,26 2,47 3,00 3,51 4,03 4,74 При изменении ширины или толщины шайбы новые размеры Ь,- — )Ь вЂ” и)+б; 64=51г/ ба Ь вЂ” б 62 ь — б 1 где Ь и 6 — старые размеры шайбы; д — диаметр отверстии под аниерный При П тиае шайб ь=к,—; в=к,1г/ —, ='6 = Р/ Ь где К„и К вЂ” иоэффцциенты, принимаемые по табл.
П1.2, 6Р Кв = —, .Ке =)/Кэ. /[ При изменении ширины или толщины шайбы ь,=ь —; 6,=61р/ —. 62 ' э 4/ Ь ! [Ш.З) [И1.4) (И1. 5) Таблица И1.2. Коэ»Ь»ьициенты К и )Т4 б '/ 4 Значения коэффвииентоа Кэ н К» в алемеитак иа стали класса Предельное расчетное уснлис на анксрнмн' болт Р, кН Диаметр анкерного болта ба» мм стб/29 ~ С44/29 С4б/ЗЗ и, ) К. К, К* ! К» ! К» Болты из стали марки БС/лЗкл2, /[~~ = 14 кН)смэ- 20 22 24 27 ЗО 36 42 48 56 64 72 80 90 !00 47,3 68,! 88,7 !06,0 156,0 214,0 281,0 390,0 510,0 620,0 825,0 1063,0 ! 330,0 1//Г2С/, 1,84 2,04 2,20 2,52 2,75 3,34 3,91 5,28 6,03 6,65 7,67 8,71 9,75 2,73 3,38 3,93 5,12 6,12 9,00 12,35 16,2! лл,50 29,43 35„77 47,60 61,34 76,74 3,52 4,59 5,48 8,06 11,06 14,53 20,16 26,37 32,05 42,65 54,96 68,76 1,56 1,74 1,88 2,14 2,34 2,84 3,33 З,В! 4,49 5,!3 5,66 6,53 7,41 8,29 !11.2 Продолжение табл, Значении ноэ$бгицнеитоа А; и Ке а элементах иэ стали класса !треаельное расчетно» гагине на анкернмй болг Р, кы Диаметр аннериого бел.
те Ла, мм С4бйбб ке Болтег из опали марка ОУГ2С, !7а = 17 кН/сме Р Болты иа стали марки 1ОГ2С!, !1~~ = 19 кй1сма 1!1.2. ПОДИ АНОВЫИ В йЛКИ - Поясные швы сварных подкрановых балок выполнягот автоматической сваркой. Швы должны быть вогнутой формы с плавным переходом от основного металла н наплавленному. !5ерхнне поясные швы выполняют с проваром на всю толщину стенки. 27 30 Зб 42 48 56 64 72 80 90 100 20 22 24 27 М 35 42 48 56 64 72 80 90 100 20 22 . 24 27 30 36 42 48 56 64 72 80 90 ТОО 65,4 78,4 !!5,0 138,0 207,0 287,0 376;0 458,0 609,0 784,0 982,0 95,2 1%,0 192,0 251,0 348,0 457,0 555,0 739.0 951,0 ! 190,0 47;3 58,'5 63,1 88,7 106,0 156,0 2!4,0 281,0 390,0 5!0,0- 620,0 825,0 1063,0 1330,0 18,68 22,40 32,84 59,12 82,00 107,40 1ЗО,Ю 173,92 223,92 280,48 12,12 17,44 2л2,72 27,20 71,68 99,40 130,52 158,52 211,04 271,60 13,52 16,72 19,44 25,32 30„28 44,56 61,! 2 111,40 145,64 177,08 379,84 4,32 4,74 5.74 6,28 7,68 9,06 !О,Ж) 11,44 13,18 14,96 16,74 3,48 3,86 4„18 4,76 11,42 12,60 14,52 16,48 18,44 3,68 5,50 6,68 7,82 8,96 10,56 !3,'$ 15,34 !7,42 19,50 15,08 !8,08 26,56 31,84 47,76 66,24 ВВ,Ю 105,72 140,56 180,96 226,64 9,80 12,08 14,08 18,36 21,96 44,32 57,92 80,32 105,48 128,08 170,56 219,48 274,64 10,92 13,52 15,г2 20,48 24,48 36,00 49,40 117,72 143,08 !90,40 245,36 306,96 3,88 4,26 5,16 6,92 8,14 9,32 10,28 11,86 13,46 15,06 3,12 3„48 3,74 4,28 5,66 6,66 7,62 8,96 10,28 11,32 13,06 14,80 !6.56 3,30 3,68 3,96 4,52 8,06 9,48 10,% ! 1,96 13,80 15,66 17,52 13,52 16,20 23,81 28,52 42,80 59,36 77,76 94,72 125,92 162,12 203,80 8,76 10,84 12,60 16,44 19,68 28,76 39,72 51,92 71,96 П 4,76 152,84 !96,68 246,08 12,08 14,08 18,36 21,92 58,12 80,64 !05,48 128,3! 170,60 219,84 275,40 3,68 4,02 5,34 6,54 8,82 9.74 11,22 12,74 14,24 2,96 3,30 3,54 4,06 4,44 5,36 ' 6,30 7,20 8,48 '9,72 10,72 12,36 14,02 15,68 3,12 3,76 4,28 4,68 5,68 7,62 8,98 Ш.26 !1,32 13,06 16,58 Пижнне поясные швы должны быть рассчитаны по формулам..
Ю и 2()Я~~ Ю а 2ен /1св/ (1И.7) зр где й„— толщина углового шва„-Я вЂ” наибольшая поперечная сила в рассматриваемом сечении; Яз — статический момент брутто пояса балки относительно нейтральной осв; /ар — момент инерции брутто сечения балки относительно нейтральной оси; 6 н ()' — коэффициенты, принимаемые по табл. 'К2; /гсь, /7ез — расчетные гне тс сопротивления сварных соединений с угловыми швами, принимаемые по табл.
Ч.1. Толщину углового шва следует принимать равной большему из значений Ьм, но не менее значений, указанных в табл. т'.4. Швы, прикрепляющие опорные ребра к стенке балки, должны быть рассчитаны на восприятие опорной реакции, при эюм в расчет вводят полную длину швов, толщину которых принимают не менее значений, указанных в табл.
Ч.4. Свободные кромки растянутых поясов должны быть прокатными, строгаными или обрезанными машинной газовой резкой (при условии обеспечения ровных кромок без подрезов). Заводские стыковые швы поясов и стенки следует выполнять встык без накладок автоматической двусторонней сваркой, односторонняя допускается в виде исключения с обязательной поднарной корня шва.
Концы сгыковых швов обязательно выводят за пределы стыка на выводньм планки. Гь растянутых .элементах балки число стыков должно .быль мнвнмальньш. Стыковые швы стенки, расволсженные параллельно ребрам жесткости, удалюот .от них на расстояние ие менее !О толщин стенки. Стениу балки необходимо укреплзть ребрами жесткости, если отношение высоты СТЕНКИ К ЕЕ ТОЛЩИНŠ— > 70 зу/ †, ГДЕ 21 Н /à — РаСЧЕШЫЕ СОПРОтиЯЛЕНИЯ Сжа/'е / 21 6 Уй' тию стали классов соответственно С38/23 и применяемого. Размеры поперечных ребер жесткости: Ьр = + 40 ) 100 мм, бя — — - (для стали классов С38/23— 30 15 С46/33), 6„= а (для стали классов С52/40 — С85/75). Ь 12 Прн отношении е > 100 расстояние между ребрами а ~ 2Л, при — е щ 5 6 ч, 100 — а ~ 2,58.
К поясам балок ребра жесткости следует приваривать швами с соотношением катетов 1; 1,5, при этом швы должны иметь плавный переход к основному метеллу. К стенке балки ребра жесткости приваривают швами минимальной толщины. Крепление подкранового рельса к верхнему поясу подкрановой балки зависит от типа кранового рельса; рельсы специального профиля КР по ГОСТ 4121-76 крепят при помощи специальных планок (табл. Ъ'1,19); железнодорожные рельсы — крючьями (табл. т'1.20); брусковые рельсы при кранах легкого режима работы приваривают к поясу балки, при кранах среднего и тюкелого режимов работы крепят с помощью планок, вставляемых в простроганные пазы бруска, на болтах, аналогично крепленню рельсов КР.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
