Сварка в машиностроении.Том 4 (1041441), страница 75
Текст из файла (страница 75)
315 20 — 3 б — 10 РВДу — 500 — 1 500 20='-3 6 — 12 Тип по ГОСТ !0796 — 74 Номинальный ток, Л Расхтод воздуха, м'/ч Диаметр !сечение! злектрода, мм 1Троязводительность по низкоуглергдпстой стали, кг/ч, до Длина, мм: резака кабель-шланга Масса, кг; резака кабель-шланга 16,5 310 5050 285 5000 0,9 З.О 0,8 З,О СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ С учетом (1) получим Оборудоеаное для гавонламгнной и дуговой резка 15, Техническая характеристика воздушно-дуговых резаков П р и м е ч а н и е. Давление воздуха 4 — б кгс/см'-' вой резке, однако содержание масла нежелательно, поэтому сжатый воздух перед подачей в резак должен быть осушен с помощью промышленного масловодоотделителя. Техническая характеристика отечественных воздушно-дуговых резаков приведена в табл.
15. Автоматические головки для воздушно-дуговой резки до настоящего времени еще не получили широкого распространения 1. Быховский д. Г. Плазменная резка, Л., Машиностроение, 1972. 168 с. 2. Васильев К. В. Плазменно-дуговая резка. М., Машиностроение, 1974.
! 11 с. 3. Каталог сварочного оборудования, серийно выпускаемого в странах — членах СЭВ «Международный центр научной н технической ннформациик М., !977 177 с 4. Машины, установки и аппаратура для гааопламснной обработки металлов. Каталог. М., ТТИНТИхимнефтемаш. 1977. 112 с, 5. Спектор О. Ш. Кислородно-флюсовая резка нержавеющих сталей. М., Машиностроение. 1969. 168 с. б Сухинин Г. К., Трофимов А. А. Машинная кислородная резка Библиотека газосварщика М., Машиностроение.
1974. 80 с. 7. Эспбян Э. М. Плазменно-дуговая аппаратура. Киев, Техника. 1971 !64 с, Образование непрерывной меукато!!ной связи между соединяемыми деталямн прн пайке достигается без расплавления их кромок путем смачнвания твердых поверхностей более легкоплавким расплавленным жидким металлом (припоем), Поэтому смачивание следует считать основныл! процессом в образовании соединений прн пайке (3). Смачипанне жидкимн металлами твердой поверхности сопровождается установлением прочных химических связей между атомами жидкости и твердого тела и считается химическим или необратимым смачиванием !21, Для химического смачнвання характерно наличие порога смачивания, определяющегося температурой, при которой краевой угол начинает резко уменьшаться, а работа адгезпи возрастать (рис.
1). Для оценки смачивання поверхности жидкостью рассматривается равновесие капли, нанесенной на твердую поверхность. Равновесие ее определяется соотношением снл поверхностного натяжения. По мнению В. К. Семенченко, поверхностное натяжение можно рассматривать не только как энергию единицы поверхности, но и как силу, действующую на единицу длины. На рис. 2 через ож, обозначено поверхностное натяжение на границе жидкость †тверд тело, через ож „ — поверхностное натяжение жидкость — газообразная фаза и через о,, — поверхностное натяжение твердое тело — газообразная фаза; 0 — краевой угол смачивания.
Для равновесия сил, действующих в плоскости, нормальной к поверхности твердого тела, справедливо равенство От-г = Ож- г + Охс-г СО8 О (1) Работа отделения жидкой капли от поверхности твердого тела может быть рассчитана. Если в начале процесса имеется поверхность соприкосновения ож т и поверхностное натяжение на этой границе ож „то в конце процесса после отделения капли ог поверхности образуются две поверхности: твердое тело — газообразная фаза и жидкость — газообразная фаза с поверхностным натяжением от г и ож г соответственно. Если площадь каждой нз вновь образованных поверхностей равна единице, то работа отделения жидкой капли от поверхности твердого тела, называемая удельной работой адгезии, Аадг = ож-г+от г — ож-э (2) Аадг = Ож-г (1 + СО8 0).
(8) Степень смачивания можно охарактеризовать углом 0; тогда рассмотрим два крайних случая: !) полного несмачивания (О = 180'); 2) полного смачиванля (О = О). При полном несмачивании (О = 180', соз О = — 1) А,дг —— О. При полном смачивании (О = О, соз О = 1) А,д, — 2ож „.
Величина 2ож „представляет собой работу, которую нужно затратить для того, чтобы разорвать столб жидкости сечением, равным единице, и образовать две новые поверхности с поверхностным натяжением ож „. Эта работа, определяемая силами сцепления внутри жидкости, называется удельной работой когезии А, „. В момент наступления полного смачивания жидкостью твердой поверхности работа адгезии оказывается равной работе когези; Образование соединений и способы пайки 310 311 Образование соединений и способы пайка Игавг, нес/сгт 200 0 гупвг, вес,гснг 800 800 О) 2000 т 0 Рис 1 Зависи работы адгезии )у,„, от температуры дв „ Физического (а) и мического (б) смачи.
вания ~200 800 б00 800 /000 Г200 г400 7,сб б) Рис. 2. Схема действия сил поверх- яостного натяжения при смачива- нин жидкостью твердого тела Рис. 3. Схемы течения жидкости: а — по открытой поверхности (пло. ский фронт растекания): б по плоскому капилляру Для практического осуществления процесса пайки и лужения необходимо обеспечить затекание припоя в зазоры соединяемых деталей или растекание припоя по поверхности.
Под растеканием, при анализе поверхностных явлений, понимают вязкое течение слоя жидкости, связанное не с действием силы тяжести, а с уменьшением свободной поверхностной энергии системы. При рассмотрении процессов растекания предполагается, что смачивание определяет процесс растекания и, таким образом, является необходимым условием обеспечения этого процесса. Самопроизвольное растекание жидкости по открытой поверхности возможно прн достижении полного смачивания в случае, если выполняется условие От г ~- аж т+ Ож г. Учитывая это неравенство и выражение (2), получим Аадг ~ 2аж-г или Аадг ) '4ког. Для характеристики систем с полным смачиванием используют коэффициент растекания, характеризующий степень неравенства (4): Краст = от-г — (ож-т+ ож-г) (б) Коэффициент растекания — энергетическая характеристика эффекта растекания или перемещения фронта жидкости по твердой поверхности с поверхностным натяжением о,, (11.
Коэффициент Кр„с, в расчетах кинетики растекания систем рассматривается как источник движущей силы растекания г". При течении по открытой поверхности при плоском фронте растекания (рис. 3, а) греет.пл= КрастЬ, где Ь вЂ” ширина фронта растекания. При течении жидкости в плоском капилляре (рис. 3, б) растекание осуществляется по двум поверхностям, а наружная поверхность жидкости не изменя тся. ~раст. кап = 2 (от-и '+ аж-т) Ь (б) При течении жидкости по открытой плоской поверхности условие растекания определяется выражением (4) или ат-г (ож-т + ож-г) (7) Учитывая, что сои 0 =, условие растекания может быть выпол(от-г ож-т) аж-г нено при 0=Он соз0=1, При течении жидкости в плоском капилляре условие растекания определяется выражением 2 (ат „— ож т) .м 0 и может быть выполнено при соз В .ь О или при угле 0 ( 90'.
Поэтому для затекания жидкости в капилляры и течения ее в капиллярах не обязательно достижение полного смачивания. При наличии диффузионного взаимодействия между жидкостью и твердой поверхностью величина Кр„, в процессе контакта не будет оставаться постоянной. Формирование паяного соединения происходит под влиянием большого числа азличных факторов. Взаимосвязь этих факторов схематично показана на рис. 4. ри разработке этой схемы принято, что смачивание является необходимым условием образования ивяного соединения.
Однако конечные свойства ивяного соединения рассматриваются в зависимости от процессов, сопутствующих смачиванию, таких, как: взаимодействие припоя с основным металлом, изменение свойств основного металла под действием термического цикла пайки, особенности кристаллизации припоя и др. Изменяя технологические параметры процесса пайки (состав и свойства припоя, термический цикл, средства активации поверхности, величину зазора, конструкцию ивяного соединения), можно влиять на условия протекания процессов, частвующих в формировании ивяных соединений, и их конечные свойства. конкретных случаях пайки получение соединений с заданными свойствами может лимитироваться любым из процессов, участвующих в формировании ивяного соединения.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
