Сварка в машиностроении.Том 2 (1041437), страница 24
Текст из файла (страница 24)
-э Я 133/ЬО Н Постоянный обратной по- лярности 1(5 9,0 ---3 !Ь,Ь Ь! То же 9,8 .3 АН-Х7 Постоянный ооратной по- лярности 9.5 160 ЬО 16 йч 48,О УО111 !),''ЬЪ Постоянный ооратной по лярностн 9,8 180 18 62 УОН14- 13 (Ь ЭОО Тип электрода по ГОСТ ! (467 — 75 аи, кгс м/см', при темпера- туре, С Угол загиба се, град Типичный коэффициент наплавки, гДА. ч) !3 — прямая поляр- ность, 9.5— обратна я Постоянн ый обратной полярности и переменный Постоянный обратной по- лярности Постоянный обраткой по- лярности Постоянный обратной по- лярности Постоянный обратной полярности и переменный Продолжение табл. 9 Основные назначения электродов Сварка нпзкоуглеродистых сталей Сварка ответственных конструкций из ннзкоуглероднстых сталей Сварка низкоуглероаистых и низколегированных сталей при постройке и ремонте судов.
Обеспечивают высокую коррознонную стопкость сварных соединений в морской воде Сварка стыков магистоальных трубопроводов (кроме первого н последнего слоев, сварку которых производят электродами ВСЦ-2) Сварка трубопроводов из стали 10Г2, работающих при температурах до — 70С Сварка ответствен ных конструкций из низьоуглероднстых и ннзколегнрованных ста.чей Сварка низколегированных сталей !4ХГС, !оХСНД То же Сварка низкоуглеродистых и низколегированных сталеи Сварка наружных швов подводной части корпусов судов из ннзкоуглеродистых н низколегированных сталей. ОбеспечиВашт КОРРОЗИОИе(чУЮ СтОЙКОСтЬ В МОРСКОЙ воде, равную стойкости св арнваемого матер и зла Сварка швов иарузгной обшивки морских судов нз ннзколегп рованных сталей.
Металл шва по коррозионнок стойкости в морской воде близок к основном)' Сварка ванным способом стержней арьштуры нз низкоуглероднстых н низколегированных сталей. Могут быть использованы также для обычной дуговой сварки ответственных конструкций нз низколегированных сталей Сварка низколегированных хромистых, хромомолпбденовых и хромокреминстомарганцевых сталеи .4 102 Ь".;варка под флгоеон !03 Толщина металла, мм Диаметр алектро- да, мм 10,0 н выше 5,0- 8,0 2,0 — 5,0 2,5-4,0 Ь,о — ю,о 4,0 — 5,0 1,0 — 2,0 1,5 — 2,5 Сварочная проволока (ГОСТ 2246 — 70) Марка плавленного флюса (ГОСТ 9087 — 69! Марка ялн тяп сталя ВСт1 — ВСт8 Св-08, Св-08А, в ответственных конструкцкях Св-08Г А 00Г2 12ГС, ГЯГС, (ОГ С(, 17ГС, 17Г1С 09Г2С !ОХСНД ГЬХСНД Св-ОЗГА Са-08ГСМТ (для стали 12ГС также Св-!ОГА! Св-ОЯГА, Св-!ОНМА, Св-1ОГА Св-08ГСМТ Св-10Г2, Св-08ХГСМА СВаРКа ПОД ФЛЮСОМ Сварка иизко!(глв(эодистых и низколвеи(эованно!х сталей, подрезов и т.
д.) металл в месте дефекта удаляют механическим путем или воздушно дуговой нли плазменной резкой и после зачистки подваривают. При сварке низколегированных сталей от выбора техники и режима сварки (при изменении формы провара и доли участия основного металла в формировании шва) зависят состав и свойства металла шва. РУЧНАЯ ДУГОВАЯ СВАРКА ПОКРЫТЫМИ ЭЛЕКТРОДАМИ Электроды выбирают в зависимости от назначения конструкций и типо стали (табл. 9), а режим сварки — в зависимости от толщины металла, типа сварного соединения и пространственного положения сварки.
Диаметр электрода зависит от толщины свариваемого металла: Рекомендуемые для электрода данной марки значения сварочного тока, его род и полярность выбиржот согласно паспорту электрода, в котором приводят его сварочно-технологические свойства, типичный химический состав шва и механические свойства. При сварке рассматриваемых сталей обеспечиваются высокие механические свойства сварного соединения и поэтому в большинстве случаев не требуются специальные меры, направленные на предотвращение образования в нем закалочных структур.
Однако при сварке угловых швов на толстом металле н первого слоя многослойного шва для повышения стойкости металла против трещин рекомендуется предварительный подогрев до 120 †1' С. Техника заполнения швов н определяемый ею термический цикл сварки зависят от предварительной термической обработки стали. Сварка толстого металла каскадом н горкой, замедляя скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны, предупреждает образование в них закалочных структур. Это же достигается при предварительном подогреве до 150 — 200' С. Поэтому эти способы дают благоприятные результаты на нетермоупрочненных сталях. При сварке термоупро~п(енных сталей для умсньшения разупрочнения стали в околошовной зоне рекомендуется сварка длинными швами по охлажденным предыдущим швам, Следует выбирать режимы сварки с малой погонной энергией. При этом достигается и уменьшение протяженности зоны разупрочненного металла в околошовной зоне.
При исправлении дефектов в сварных швах на низколегированных и низкоуглеродистых сталях повышенной толщины швами малого сечения вследствие значительной скорости остывания металл подварочного шва н его околошогная зона обладают пониженными пластическими свойствами. Поэтому подварку дефектных участков следует производить швами нормального сечения длинон не менее 100 мм илн предварительно подогревать их до 150 — 200' С. Автоматическую сварку выполняют электродной проволокой диаметром 3 — 5 мм, полуавтоматическую — диаметром 1,2 — 2 мм. Равнопрочность соединения достигается подбором флюсов и сварочных проволок (табл.
!О) и выбором режимов и техники сварки. При сварке низкоуглероднстых сталей в большинстве случаев применяют флюсы АН-348-А и ОСЦ-45 и нпзкоуглсродпстые электродные проволоки Св-08 и Св-08А. При сварке ответственных конструкций, а также ржавого металла рекомендуется использовать электродную проволоку Св-ОВГА. Использование указанных материалов позволяет получить металл шга с механическими йствами, равнымн илн превышающими механические свойства основного металла. При сварке низколегированных сталей используют те же флюсы и электродные проволоки Св-08ГА, Св-!ОГА, Св-10Г2 и др.
Легирование металла шва марганцем из проволок и кремнием при проваре основного металла, при подборе ао(7тветствующего термического цикла (погониой энергии) позволяет получить ь®талл шва с требуемыми механическими свойствами. Использованием указанных материалов достигается высокая стойкость металла швов против образования пор кристаллизационных трещин. При сварке без разделки кромок увеличение доли (эеавэвного металла в металле шва н поэтому некоторое повышение в нем углерода и!ржет повысить прочностные свойства и понизить пластические свойства металла шва.
!О. Материалы для сварки под флюсом ннэкоуглероднстых н ннаколегнрованных сталей Режимы сварки ннзкоуглероднстых н низколегированных сталей различаются незначительно и зависят от конструкции соединения, тяпа шва и техники сварэ(и (табл. 11 — 15). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла Марки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов на толстой стали типа ВСтЗ на режимах с малой погонной энергией в околошовной Ф не возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью, редупрежденне этого достигается увеличением сечения швов или применением д!!ухдуговой сварки. Толп(нна более толстого листа, мм........ 8 — !О 10 — 22 24 — 60 Сечение части металла шва ялн слоя, образован- наго на электродного металла, мм ..
'....... 25 ЗЬ ЬО При сварке низколегированных термоупрочненных сталей для предупрежде~ия Разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы еа у ~~ погонной энергией, а при сварке не термоупроч ленных сталей — режимы с повЬ(щенной погонной энергией. Для обеспечения пластических свойств металла ~ва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла во втором случае следует выбирать режимы, обеспечивающие получение швов повышенного сечения пРименять двухдуговую сварку или производить предварительный подогрев ыеталла до 150 200' С.
В зависимости от условий сварки и охлаждения свойства сварных соединеа(ай на низкоуглеродпстых и низколегированных сталях изменяются в широких "11'ааалах (табл. 15). А,н~ ' 105 104 Сварка нод Флюсом Продолжение табл. Рй Диаметр сва;«очной проволо- ки, мм Напря. жение дуги, В Скорость сварки, м«'ч Напряжение дуги, В Ток, А Толщина металла, мм Диаметр электродной проволоки, мм Зазор, ЮМ Шов ! «) 33 100 ОПО 38 -40 !4 27 250 050 П 0-4 48 — 50 38-4П 28-30 Однос то ро н н и П 28- 32 32 — 36 18 !« 1ПП 050 26 — ЗО Д«1 сто!эо! ! н и й Односторонний Двусторонний э 30- 32 38-40 28 — ЗП 23 050 1 — 3 10 32 — 34 13 Режимы автоматической сварки под флюсом многослойных стыковых швов 7ЬО- 800 « Односторонний Двусторонний Б «« "Ж 12 род тока, полярность ОЬΠ†7 30-32 Примечание Слой о 1 30 — 34 36 — 40 Одное! оропннй Дву р 25 — 2! Первые два слоя снарпва«от па флюсовой подушке 23 — ЗП 5 38 — 42 Односторонний Ч,вусгороннпй 20 — 2' Второй и после- дующие ЗΠ— 35 Посто ян и ы й ооратной полярности Перемени««н 700 †7 36 — 40 '«7 'ч 800 — 900 35 — 40 9ЬО--1000 » -« Одном »ронн«й Двусторонний 40 — 44 20 32--36 22-24 ! 30 — 35 Вылет элш трода 40 '50ьэм Первый Постоянный, обратной полярности Переменный 750 800 38 — 42 ТобΠ— 80П 30 40 6 — 8 8 — 10 95«З .
10«Ю 1100 — 12(,О 1200 — 1300 Двусторыший » Ш 18 12 — ! 4 40-44 Постоянный, обратной полярности Переменный Второй и после- дующие 44 - 48 1Π— 12 50 30 — ЗЬ 10- 12 800 — 900 Днамеэр снаоо«шой и рюлло- кн, мм Напр««же.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
