СНиП_II-23-81 (1041425), страница 16
Текст из файла (страница 16)
значение зксцентриситета при болтовых соеди-", нениях элементов следует умножать на коэффи-.:. циент 1,2, 15.6. При проверке устойчивости отдельных . поясов внецентрвнна-сжатых и сжата-изгибаемык ." стоек сквозного сечения опар с оттяжками про-", дольную силу в каждом поясе следует опрвде-::: СйиП 11"23-81' С. 49 лять с учетом усилия от изгибающего момента М, вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по Формуле Ьг = М, т — (/1 ~/,), бгг (154) где М вЂ” изгибающий момент в середине Ю длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках; Ь = 1 — 0,1У)т/(Е/); здесь / — момент инерции сечения стойки относительно оси, перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки; ( — длина стойки; )у — продольная сила в стойке; /, — прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как а обычных балках; /' =//750 — стрелка начального искривления стойки; () — коэффициент, принимаемый согласно и, 15.6, 15.9.
Поперечную силу Д в сжато-изгибаемых и шарнирно опертых стойках сквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует принимать постоянной по длине стойки н определять по формуле (155) где 1/„,„„— максимальная поперечная сила от внешней нагрузки, Остальные обозначения в формуле (155) приняты такими, как в формуле (154), 15.10'. Расчет наусгойчивостьсжатых стержней конструкций нз одиночных уголков следуе~ выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил, Допускается рассчитывать зти стержни как центрально-сжатые по Формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты а и а, принимаемые нв менее 1,0.
В пространственных болтовых конструкциях по рис. 9' (крома рис. 9*, в и концевых опор) при центрировании а узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по их рискам при одно. рядном расположении болтов а элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов а н а„определяются: для поясов с х < 3,5 (при 1 > 3,5 следует принимать т =- 3,5) по фор~улам; при 0,55 < г/Ь < 0,66 и /у,/)у < 0,7 а -- 1 + (г/Ь - 0,55 + + ~ (0,2-. 0,05,;)))У„„„М; (156)* при 0,4 . с/Ь < 0,55 и )у к/)Ч„, < (2,33г/Ь- 0,58) а„=.
0,95 + 0,1</Ь + [0,34 - 0,62</Ь г ч )-, (0,2 — 0.05 х )) Ьгаа/Ф,„; (156, а) для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60), примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по 4юрмулам: прн О 55 < с/Ь < О 66 и Ф 'Ф„< 0 7 ов = 1,18 — 0,36</Ь + +(1,8с/(т — 0,86) У„ /Л'„; (157) при 0,4 < г/Ь < 0,55 и А' /Л' < (2, ЗЗ</Ь вЂ” 0,58) ак = ! — 0,04с/Ь + ь(0,36 — 0,41</Ь)/У,//У (157, а) Для пространственных болтовых конструкций по рис. 9*, г, д, е в Форьгулах (156, а) и (157, а) следует принимать 0,45 < г/Ь < 0,55. В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рис.
9", б, г, (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов а узле 1олько с внутренней стороны полки пояса при Ф„„/Лг < 0,7 значения коэффициентов а и ак принимаются: при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений а = гхх =- 1,0; при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса а =. а„— — 1 г 0,12)у /)у . При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать а =- а„= 1,0. Обозначения, принятые в Формулах (156)*— (157, а) для определения а и а: с — расстояние по полке у~олка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла; Ь вЂ” ширина полки уголка пояса; ).
— условная гибкость пояса; Ю вЂ” продольная сила в панели пояса; /у к — сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полка пояса, передаваемая на него в узле н определяемая при точ же сочв~внии нагрузок, как для М; при расчете пояса принимается большее из значений /у„, полученных для узлов по концам панели, а при расчете рвскосов †д узла, к которому примыкает раскос. 15.11*. Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка раше|чатой свободно стоящей стойки не должна превышать 160.
15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы трааерс не должны превышать значений, приведенных в табл. 45. 15.13. В стальных конструкциях' опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмы следует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов. 15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решет(ги (рвскосоа и распорок) кроме постоянно работающих на растяжение при толщине полки до 6 мм из сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 кг/сч~) расстояние от края зле- С. 50 ОН и И-2З-61 1 6. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ АНТЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ (АС) СВЯЗИ ВЫСОТОЙ ДО 500 м Относительные прогибы трзвера (к .. длине пролета или консоли) Относительные атююнення стоек (к высоте и) анен»я гас»зон тзльные вертикальные в нз пролета консоли' на консоли в паалата кернага типа зы- Не ограничиваются То же 1/70 й да 60 м вдаль пвреходных) вдоль высотой свыше 1/200 Не ограничиваются 1/140 1/50 1/1 50 1/?0 1/200 ~ 1/70 зются 1/200 1/70 йе агрзничии 1/100 1/70 1/1 00 1/ЗОО 1/250 7.
Стойки спор пад оборудование з. Бзлки пад оборудование П р и и е ч а н н я: 1. Отклонения опаР Ору н тра»Яра агюр ВЛ в аварийном и мантажнаы режимах не нармируютая. 2. Отклонения и прогибы па паз. 7 и 8 далжны быть умяньшвны, если техническими условиями нз зкаплтзта', цню абарудаззния устзмавлены более жесткие требования. мента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,354 (гда 4 — диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте, При этом В расчете на смятне соединяемых элементов коэффициент условий работы тз соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65, В одноболговых соединениях элементов, посто- ЯннО Работзкхцих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 24.
15.16. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны располагаться, кзк правило, с двух сторон полки поясного уголка. 15.16. В болтовых стыках поясных рзвнополочных уголков число бол~ов з стыке следует назначать четным и Распределять болты поровну между полками уголка. Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также количество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка, 16.1. При проектировании АС следует предус матриватьч снижение аэродинамического сопротивления сооружения и отдельных его элементов; Рациональное распределение усилий в элементак конструкций путем использования предварительного напряжения; совмещение несущих и радиотехнических функций.
16.2'. Для конструкций АС следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50' (кроме сталей С390К, С590, С590К) и табл, 51. з;;"' 16.3. Для оттяжек и элементов антенных в~-:! лотен следует применять стальные канаты круг-:, лые оцинкованные по группе СС, грузовые нв-" раскручивающиеся одинарной свивки (спираль-.,". ные) или нераскручивающиеся двойной креста'' вой свивки с металлическим сердечником (крут'2 лопрядные), при этом спиральные канаты долж-:!;: ны применяться при расчетных усилиях до 325" к)( (33 тс). В канатах следует применять сталь-:,:: ную круглую канатную проволоку наибольших дя':;, аметров марки 1, Для средне- и сильноагрва-:: сивных сред допускаются канаты, оцинкованныз. по группе ЖС, с требованиями для канатов груп',,; пы СС.
Допускается применение раскручиваю.," шихся канатов при удлинении на 25 % оба»зэк' из мягкой оцинкованной проволоки по концам' канатов. Для оттяжек со встроенными изоляторам ' орешкового типа следует применять стальньв канаты с неметзллическими Сердечниками, есп это допускается радиотехническими требовани »ми. Для оттяжек с усилиями, превь шающими н4', сущую способность канатов из круглой провала' ки, допускается применение стальных канат закрытого типа из зетобразных и клиновидн ' оцинкованных проволок. 16.4.
Концы стальных канатов в стаканах и муфтах следует закреплять заливкой цинковыМ сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437-75'. 16.5. Для элементов антенных полотен слв-' дует применять провода по табл, 64. Применз' ние медных проволок допускается только в слу'. чаях технологической необходимости. 16.6. Значение расчетного сопротивлени' (усилия) растяжению проводов и проволок слз", дует принимать равным значению разрывна усилия, установленному государственными стак'-", Таблица СННП И-З3-81 С.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
