СНиП_II-23-81 (1041425), страница 15
Текст из файла (страница 15)
односторонние поперечные ребра жесткости с: приваркой их к стенке и к верхнему поясу и рас-: положением согласно и. 13.28. 13.38. Расчет на прочность подвесных балок ' крановых путей (монорельсов) следует выполнять " с учетом местных нормальных напряжений в ме*: сте приложения давления от колеса крана, направ-: ленных вдоль и поперек оси бален, ЛИСТОВЫЕ КОНСТРЗПСЦНН 13.39 Контур поперечных элементов жестко.. сти оболочек следует проектировать замкнутым.
13.40. Передачу сосредоточенных нагрузок . на листовые конструкции следует, как правило,, предусматривать через элементы жесткости, 13.41. В местах сопряжений оболочек раз-,: личной формы следует применять, как правило, плавные переходы в целях уменьшения местных:. напряжений. 13.42. Выполнение всех стыковых швов сле-: дует предусматривать либо двусторонней свар-, кой, либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках.
В проекте следует указывать на необходи- " мость обеспечения плотности соединений кон- струкций, в которых зта плотность требуется. 13.43. В листовых конструкциях следует, как:, правила, применять сварные соединения встык. Соединения листов толщиной 5 мм и менее, а:; также монтажные соединения допускается пре. дусматривать анахлестку.
13.44. При конструировании листовых кон- . струкций необходимо предусматривать индуст-: риальные методы их изготовления и монтажа пу- . тем применения: листов и лент болыаих размеров; способа рулонирования, изготовления заго- товок в виде скорлуп и др.; раскроя, обеспечивающего наименьсцее коли- чество отходов; автоматической сварки; минимального количества сварных швов, вы- полняемых на ьюнтаже, 13.45. При проектировании прямоугольных: или квадратных в плане плоских мембран покры- ': тий в углах опорных контуров следует применять,, как правило, плавное сопряжение элементов кон-, тура. Для мембранных кансурукций следует, как -: правило, применять стали с повышенной стойко-- стью против коррозии.
МОНТАЖНЫЕ КЯЕНЛЕНИЯ 13.46 . Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с подкрановыми балками, сн и и-23-61* с. 47 рассчитыеземыми на выносливость, а также конструкций под железнодорожные составы следует осуществлять на сварке или высокопрочных болтах. Болты классов точности В и С в монтажных соединениях этих конструкций допускается применять: для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхним поясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли), вертикальных связей по Фермам и фонарям, а также элементов фахверка; дпя крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли (железобетонных или армированных плит из ячеистых бетонов, стального профилированного настила и т.п.); для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннам и стропильных ферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давления через столик; для крепления раэрезных подкрановых бзлок между собой, а также для крепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи; для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействию динамических нагрузок; для крепления второстепенных конструкций.
14. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖИЛЫХ И ОВ$ЦЕСТВЕННЫХ ЗДАНИИ И СООРУЖЕНИЙ КАРКАСНЫЕ ЗДАНИЯ 14.1-14.3 и табл. 43 исключены. 14.4'. Для перераспределения изгибающих моменгоа в элементах рамных систем допускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.
Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 МПа (3500 кгс/смэ). Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучести с ь = й и максимальном пределе текучести а = йл, + 100 МПа (1000 кгс/смз). Наклавхи. работающие в пластической стадии, должны иметь строганые или фрезерованные продольные кромки.
ВИСЯЧИЕ ПОКРЫТИЯ 14.5. Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди и высокопрочную проволоку, Допускается применение проката. 14.6. Кровля висячего покрытия, как правило, должна бьггь расположена непосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму, Допускается кровлю псдня|ь над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, или подвесил к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формы провисания нитей.
14.7. Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках. 14.3, Висячие покрытия следует рассчитывать на стабильность формы от временных нагрузок, в том числе от ветрового отсоса, которая должна обеспечивать герметичность принятой конструкции кровли. При этом следует проверять изменение кривизны покрытия по двум направпениям — вдоль и поперек нитей.
Необходимая стабильность достигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити за счет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальной стабилизирующей конструкции; применением изгиб- но-жестких нитей; превращением системы нитей и кровельных плит в единую конструкцию. 14.9.
Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию, возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометрии покрытия. В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено на усилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити. 14.10. Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.
14.11. Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следует принимать в соответствии с рззд. 16. Для стабилизирующих канатов, если они нв являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы т =-!. 14.12. Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, кзк правило, шарнирными. 15', ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ, КОНСТРУКЦИЙ ОТКРЫТЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ И ЛИНИЙ КОНТАКТНЫХ СЕТЕЙ ТРАНСПОРТА 15.1'.
Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытых распределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С390, С390К, С440, С590, С590К) и табл, 51, а. 15.2". Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до 100 м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а для опор высотой более 100 м — как для конструкций, рассчитываемых нз выносливость. 15.3.
Литые детали следует проектировать нз углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок И и! И по ГОСТ 977 — 75". 15.4', При расчетах опор ВЛ и конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные рззд. 4" и 11, а также по табл. 44', и, 15.14" и прил, 4" настоящих норм. С. 48 СИиП 6-23-81. Таблица 44 Коэффицие- нтыы условий рабаты т, Элементы констРукций 0,8 0,9 Расчет на прочность элементов опор, эа исключением расчета сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, гю и.
5,2 не допускается. 15.6. При определении приведенной гибкости па табл. 7 наибольшую гибкость всего стержня ) следует вычислять по формулам: для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам Х= 2(/Ь; (149) для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам Х = 2,5(/Ь; (150) для свободностоящей стойки пирамидальной Формы (рис. 9)" ).
= 2н,Ь/Ьг (151) Обозначения, принятые в формулах (149)— (151): щ =- 1,25(Ь/Ь,.)в — 2,75(Ь/Ь,.) + 3,5 — коэффициент для определения расчетной длины; т' — геометрическая длина сквозного стержня; Ь вЂ” расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами; Ь вЂ” высота свободно стоящей стойки; Ь, и Ь,, — расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственна в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани. 15.6. Расчет на устойчивость внецентренносжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям равд, 5 настоящих нары. Рлс.
гт. Схемы треверс в — в треугольной рвозеткай; б — та же, ва стойками 1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободна стоящих опор в первых двух панелях ат башмака при узловых соединениях: а) на сварке б)» болтах 2. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из одиночных равнаполачных уголков, прикрепляемых одной полкой (рис.
21): з) пояса, прикрепляемые к стайке агюры непосредственна двумя болтами и более б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним болтом или через фасанку в) раскосы и распорки 3. Отпакки из стальных канатов и пучков высакапрачнай проволоки: а) для промежуточных анар в нармальнык режимах работы б) для анкерных, анкерна-упювых и угловых опор: в нормальных режимах работы з аварийных режимах ра- боты П р и и е ч в н и в. Укзэаннью в таблице коэффициенты условий работы нв распространяются нв соединения элементов в увлвх.
для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительный эксцентриситет т следует вычислять по Формулам: при изгибе в плоскости, перпендикулярной, одной из граней т = 3,48))ЬТ/(УЬ); (152) . при изгибе в плоскости, параллельной одной, из граней т = Збм/(ьгь), (153): где Ь вЂ” расстояние меду осями гюясов в плос- ' кости грани () — коэффициент, равный 1,2 при болто-- вых соединениях и 1,0 — при сварных соединениях. 16.7. При расчете внецентренна-сжатых и сжата-изгибаемых стержней сквозного сечения ', согласно требованиям и. 5.27* настоящих норм.'.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
