ВКР Гард В.И. (1004359), страница 15

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 15)

(В.10)

где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];

F_d – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:

(В.11)

где _c= 1 - коэффициент условий работы сваи;

_cR= 1 ‑ коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи;

А - площадь опирания столба на грунт, м²:

R‑ расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:

R = R_m (1 + l_d/df) (В.12)

где df=1,5-наружный диаметр сваи ,м

l_d -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,м

R_m = R_сКс

где Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]

_I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м³, расположенных выше нижнего конца сваи, определяемое по формуле:

(В.13)

где _i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:

γ₁ = 21,9 кН/м³; γ₂ = 27,2кН/м³;

h_i – толщина i-го слоя грунта:

h₁ = 1,4м; h₂ = 0,5 м;

h – глубина погружения столбов, м: h = h₁+h₂= 1,4+0.5 =1,9 м

R = 98,8*1000*0.6*(1+1,9/1.5*0.4)=89315кПа

Принимаем R=20000кПа

u — наружный периметр поперечного сечения столба, м:

f_i — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по табл.2 [5]:

f₁=35,1 кПа; f₂=50,2 кПа

_cf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи.

N = 20219,54кН <N_d = 5982,90 кН – условие выполняется

Глубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левого устоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметром

d = 1,5 м длиной l_с = 1,9 м. Отметка низа столбов –378,92.

Вариант 5

Проектирование фундаментов устоя

Расчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.11.

Для правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:

N<N_d (В.1)

где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:

(В.2)

где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;

n_с = 2 – число столбов;

G_с - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:

(В.3)

где γ_с = 2,5 т/м³ = 24,5 кН/м³ – удельный вес материала столба (железобетон);

d = 1,5 м – диаметр столба;

l_c =3,75 м – длина столба;

N_ф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:

(В.4)

где G_пр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;

G_у – нагрузка от собственного веса устоя, кН;

G_гр – нагрузка от веса грунта и балласта на устое, кН;

N_вр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.

Нагрузка от собственного веса устоя G_у:

Нормативная нагрузка от веса элементов G^н_у устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвы оголовка) путем разбития устоя выше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока G_уi (см. рисунок В.2):

G^н_у = Σ G_уi (В.5)

Расчетная нагрузка G_у определяется по выражению:

(В.6)

где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.

Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.14.

Таблица В.14 – Подсчет нагрузки от веса элементов устоя

Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна G_пр:

1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:

Таблица В.15 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения

Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет q_пc 16,37 т = 160,55 кН.

Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устой

G_пc = q_пc ωвл

(В.6)

где ωвл- площадь лини влияния;

G_пc = 160,55*21=3371,67 кН

Временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое N_вр:

При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.12.

Рисунок В.12 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете устоя

Расчетная временная нагрузка N_вр определяется по формуле:

(В.9)

где N_вр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;

- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1]

(1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:

Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.16.

Таблица В.16 – Подсчет временной вертикальной нагрузки

Вид нагрузки	Координата сосредоточенной нагрузки y	Нагрузка на первую полосу 14К, кН/м	Нагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/м	γfv	1+μ	Расчетная вертикальная нагрузка Ni, кН
Сосредоточенная	0,964	140	84	1,2	1,4	362,77
	1	140	84			376,32
Распределёная	Площадь линии влияния ω	Нагрузка на первую полосу 1,4К, кН/м	Нагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/м			Расчетная вертикальная нагрузка Ni, кН
	21	14	8,4			790,27
Итого временная нагрузка на устой:						1529,36

Расчетная временная нагрузка принимается равной N_вр = 1529,36кН.

Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:

Характеристики

Список файлов ВКР