Gardika (1004358)

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла

Уважаемый пользователь! Обращаем ваше внимание, что система «Антиплагиат» отвечает на вопрос, является ли тот или иной фрагмент текстазаимствованным или нет. Ответ на вопрос, является ли заимствованный фрагмент именно плагиатом, а не законной цитатой, система оставляет на вашеусмотрение.Отчет о проверке № 1ФИО: Гард Владислав Игоревичдата выгрузки: 15.06.2017 15:17:12пользователь: santik94@mail.ru / ID: 4727139 отчет предоставлен сервисом «Антиплагиат»на сайте http://www.antiplagiat.ruИнформация о документе№ документа: 14Имя исходного файла: Дипломная работа Гард 459 гр.docxРазмер текста: 5006 кБТип документа: Не указаноСимволов в тексте: 258611Слов в тексте: 26394Число предложений: 1021Информация об отчетеДата: Отчет от 15.06.2017 15:17:13 - Последний готовый отчетКомментарии: не указаноОценка оригинальности: 77.09%Заимствования: 22.52%Цитирование: 0.39%Оригинальность: 77.09%Заимствования: 22.52%Цитирование: 0.39%ИсточникиДоля втексте12.09%ИсточникСсылкаДатаНайдено в[1] ВКР-Проект реконструкции моста через реку Аван на 135+860км автомобильной дороги М-60 Уссури Хабаровск-Владивосток n27.docxhttp://perviydoc.ru28.05.2016Модуль поискаИнтернет4.61%[2] МДС 12-27.2006 «Методическое пособие по проведениюобучения по охране труда руководящих работников испециалистов строительных организаций»http://meganorm.ru01.12.2016Модуль поискаИнтернет4.25%[3] Охрана труда в строительствеhttp://lib.rus.ecраньше 2011 годаМодуль поискаИнтернет4.24%[4] Рекомендации - Рекомендации по разработке календарныхпланов и стройгенпланов.http://snipov.netраньше 2011 годаМодуль поискаИнтернет4.24%[5] Рекомендации «Рекомендации по разработке календарныхпланов и стройгенпланов»http://meganorm.ru24.11.2016Модуль поискаИнтернет3.74%[6] «Извлечения из нормативных документов по обеспечениюбезопасного производства строительно-монтажных работ»http://meganorm.ru25.11.2016Модуль поискаИнтернет1.71%[7] ГОСТ 12.1.046-2014: Система стандартов безопасности труда.Строительство. Нормы освещения строительных площадокhttp://standartgost.ru19.05.2016Модуль поискаИнтернет1.42%[8] Проект моста через р. Бысса на 279 км автодороги. Диплом.Читать текст оnline -http://bibliofond.ru20.06.2014Модуль поискаИнтернет1.32%[9] Руководство «Руководство по проектированию свайныхфундаментов»http://meganorm.ru27.11.2016Модуль поискаИнтернет0.81%[10] Методические указания по выполнению раздела"Безопасность жизнедеятельности" в дипломных проектах длявыпускников Сибадиhttp://rudocs.exdat.com24.06.2015Модуль поискаИнтернет[11] .Поточное производство характеристика составтехнологического цикла Поточное производство может быть. (2/2)http://fullref.ru16.05.2016Модуль поискаИнтернет0.63%[12] скачатьhttp://gendocs.ruраньше 2011 годаМодуль поискаИнтернет0.62%[13] Скачатьhttp://meganorm.ru15.12.2016Модуль поискаИнтернет0.57%[14] Контроль качества на строительстве мостовhttp://vpnews.ruраньше 2011 годаМодуль поискаИнтернет0.55%[15] Об утверждении проекта "Реконструкция моста через р.Аванна км 135+860 автомобильной дороги М-60 "Уссури" от Хабаровскадо Владивостока, Хабаровский край", Распоряжение Росавтодора(Федерального дорожного агентства) от 06 ноября 2009 года№456-р (1/2)http://docs.cntd.ru11.01.2016Модуль поискаИнтернет0.28%[16] Справочник «Справочная энциклопедия дорожника. Том V.Проектирование автомобильных дорог»http://infosait.ru20.11.2016Модуль поискаИнтернет0.25%[17] Проект моста через р. Бысса на 279 км автодороги (2/2)http://diplomba.ru17.05.2016Модуль поиска0.7%Интернет0.17%[18] Устройство дорожной одежды, гидроизоляции, дренажа,ограждений проезжей части онлайнhttp://studik.net07.09.2016Модуль поискаИнтернет0.15%[19] Технологическая карта (ттк)http://shkolnie.ru26.04.2016Модуль поискаИнтернет0.04%[20] скачатьhttp://bib.convdocs.org15.02.2017Модуль поискаИнтернет0.39%[21] не указаноне указанораньше 2011 годаЦитированиеТекст отчетаМинистерство транспорта Российской ФедерацииФедеральное агентство железнодорожного транспортаФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕУЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ«ДАЛЬНЕВОСТОЧНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ»Кафедра «Мосты, тоннели и подземные сооружения»К ЗАЩИТЕ ДОПУСТИТЬЗаведующий кафедрой______________Б.Н. Смышляев«____»________20___г.ПРОЕКТ МОСТА ЧЕРЕЗ РУЧЕЙ К НА ПК 97+79АВТОДОРОГИ ХАБАРОВСК-ЛИДОГА-ВАНИНО .Пояснительная записка к выпускной квалификационной работеВКР 23.05.06. ПЗ – 459Студент гр. 459 В.И.ГардРуководитель(доцент, к.т.н., доцент) А.С. ДороганКонсультант(доцент, к.т.н., доцент) А.С. ДороганКонсультант по разделу безопасностижизнедеятельности(доцент, к.т.н., доцент) А.Н. ЛуценкоНормоконтроль(доцент, к.т.н., доцент) А.С. ДороганХабаровск-2017АННОТАЦИЯВ ходе дипломного проектирования были разработаны и составлены 5 вариантов моста через р. К на 97 километре ПК 79 автомобильной дорогиХабаровск- Лидога -Ванино.Итогом составления стало их техникоэкономическое сравнение. Для выбранного варианта в дипломном проекте предложены основные конструктивныеи строительные элементы. Выполнены расчеты промежуточной опоры и береговой опоры с помощью компьютерных технологий. Даны решения поорганизации строительства и технологии производства опор. Определены необходимые объемы работ, потребность в материальных, людских ресурсахи сроки строительства. В проекте рассмотрены вопросы охраны труда и охраны окружающей среды.Дипломный проект состоит из:154 страница пояснительной записки;12 Чертёжных листов.ABSTRACTDuring the diploma projects have been designed and made up 4 variants bridge across the river. Gobilli on the 97 kilometer PC 79 of road Khabarovsk-LidogaVanino. The result was the drawing up of their technical and economic comparison. For the option selected in the thesis project offered basic design andconstruction. Calculations of the intermediate supports and abutments using computer technology. Given solutions for the organization and supports theconstruction of production technology. The necessary volume of work, the need for material, human resources and construction time. The project addressedissues of occupational safety and environmental protection.The degree project consists of:154 pages of explanatory notes;12 the drawing sheets.СОДЕРЖАНИЕВведение…………………………………………………………………………… ……61. Исходные данные для проектирования 51.1Местоположение участка работ 51.2Природные условия района строительства 51.2.1Инженерно-геологическая характеристика района строительства 81.2.2Инженерно-гидрологические условия 91.3Гидрологическая изученность 111.4Общие сведения о мосте через р. Гобилли 111.5 Технико-экономические показатели дороги 152 Варианты моста……………………………………………………………...…..162.1 Вариант 1 162.2 Вариант 2 172.3 Вариант 3 182.4 Вариант 4 192.5 Вариант 5 192.6. Технико-экономическое сравнение вариантов и обоснование рекомендуемого варианта 203. Детальная разработка варианта 4 213.1 Описание варианта 4 213.2 Расчет опор моста 224. Проект организации строительства 314.1 Организация строительной площадки 314.2 Организация производства работ по сооружению опор № 0,2 384.2.1 Сооружение береговой опоры № 0 384.2.3 Сооружение промежуточной опоры № 2 384.3 Организация производства работ по монтажу пролетных строений 394.4 Линейный календарный график строительства моста 405 Охрана труда при строительстве нового моста. 415.1Нормы освещения строительной площадки 435.2 Обеспечение безопасности производства бетонных работ5.2.1 Организация работ 455.2.2Организация рабочих мест 465.2.3Порядок производства работ 485.3 Минимизация негативного воздействия на водный объект приСтроительстве моста 525.3.1Оценка воздействия объекта проектирования на водную среду и режим поверхностного и грунтового стока 525.3.2 Мероприятия по рациональному использованию и охране вод и водных биоресурсов 53ЗАКЛЮЧЕНИЕ 56Список используемых источников: 57Приложение А. Разработка схем моста по вариантам 61Приложение Б. Эскизный расчет фундаментов опор моста по вариантам… …………………………………………………………………………65Приложение В. Технико-экономические расчеты по сравнению и оценке проектных вариантов 90Приложение Д. Расчет опор моста в программе ОПОРА Х 109Приложение Е. Буровая установка КАТО-30ТНС 143Приложение Ж. Стреловой самоходный кран КС 45717А-1 145Приложение з. Автосамосвал “МАЗ 651705” 147ПРИЛОЖЕНИЕ И.Технические характеристики автобетоносмесителя 148Приложение К. Технические Характерстики Крана KaToNK-1200 152Перечень чертежей: 154ВведениеВ соответствии с заданием, необходимо запроектировать мост под Автодорожную нагрузку– А14 на 97 км линии Хабаровск-Лидога-Ванино.При разработке работы необходимо выполнить следующее:- разработать варианты моста и выполнить их технико-экономическое обоснование;- произвести расчет и конструирование опор моста;- разработать вопрос технологии производства работ по сооружению опор моста и монтажу пролетных строений;- разработать вопросы организации производства работ по строительству моста;- разработать вопросы БЖД, охраны окружающей среды.1. Исходные данные для проектированияМестоположение участка работПо современному административному делению проектируемый участок трассы расположен в Нанайском районе Хабаровского края. Схемарасположения участка работ приведена на рис. 1.Природные условия района строительства1.2.1 Климатическая характеристика.Основными факторами, определяющими климат рассматриваемого района проложения трассы , являются: географическое его положение на восточнойокраине обширного Азиатского континента, граничащий с Тихим океаном, сложное устройство поверхности , муссонный характер циркуляцииатмосферы и циклоническая деятельность. Ближайшей к проектируемой трассе, метеостанцией является Солекуль.Преобладание в течении зимнего сезона континентальных воздушных масс, сказывается в значительном понижении температуры воздуха зимой.Среднегодовая температура воздуха составляет минус 3.1цельсию.Максимальная среднемесячная температура воздуха наблюдается в июле, и составляет +16 градусов. ( абсолютный максимум +33 градуса) Минимальнаязимняя среднемесячная температура наблюдается в январе и составляет минус 23,5 градуса ( абсолютный максимум минус 40 градусов).Низкие температуры воздуха обуславливают большую глубину промерзания почвы, особенно в малоснежные зимы. Глубина промерзания составляетоколо 2.5 метров.Среднее количество осадков за год -960мм. Наибольшее их количество выпадает в июле-сентябре, при этом за сутки в этот период может выпастьмесячная норма.1.2 .2 Инженерно-геологическая характеристика района строительства.Район работ расположен на западных отрогах хребта Сихотэ-Алинь. Рельеф сильно пересеченный.В пределах Района работ расположены: терригенная сероцветная формация триассового – среднеюрского и раннемелового (валанжин) возраста;образования позднемелового магматизма ;Аллювиальные, аллювиально-делювиальные, пролювиальные образования плайстоцена и галоцена.Интрузивные образования позднемелового возраста в районе работ представлены гранодиоритами и биотитовыми гранитами. На контактах синтрузивами песчанико-сланцевые вмещающие породы превращены в кварц-биотитовые роговики.Гидрологические особенности района определяются расчлененностью рельефа, наличия зон выветривания и трещеноватости скального основания.Наблюдаемые в районе воды разделяются на трещинные воды и воды аллювиальных отложений.Трещинные воды связаны с верхней выветриваемой частью скальных грунтов и зонами тектонического дробления. Питание атмосферное,дренирование происходит в ручьи либо в виде родников.Согласно СНиП II-7-81* общего сейсмического районирования Российской федерации ОСР-97 (по карте В) объект расположен в 7 бальной зонесейсмичности.1.2.3 Инженерно-гидрологические условияГидрогеологические особенности района определяются расчлененностью рельефа, наличием зон выветривания и трещиноватости скальногооснования. Наблюдаемые в районеводы разделяются на трещинные воды и воды аллювиальных отложений.Трещинные воды связаны с верхней выветрелой частью скальных грунтов и зонами тектонического дробления. Питание атмосферное, дренированиепроисходит в ручьи либо в виде родников.Грунтовые воды аллювиальных отложений имеют преимущественное распространение и приурочены к долинам водотоков. Водовмещающимипородами чаще всего являются валунногалечниковые грунты. Питание горизонта происходит за счет атмосферных осадков. Водообильность аллювия колеблется в больших пределах. Обычноудельные дебитыскважин составляют 1 – 2 л/с. Также широко изменяются и коэффициенты фильтрации грунтов (от 1 до 300 м/сут).По химическому составу аллювиальные воды относятся к гидрокарбонатно-сульфатным и натриево-калиевым.Проектируемый участок дороги в основном проложен по узкой террасированной долине реки Гобилли, обрамленной крутыми, местами обрывистыми,склонами сопок, придерживаясь направления существующей автомобильной дороги. Река Гобилли имеетизвилистое русло. Проектируемая трасса 6 раз пересекает реку Гобилли.Река Гобилли берет начало на западных склонах хребта Сихотэ-Алинь. Площадь водосбора её – 1690 км2, длина – 97 км. Она впадает в реку Анюйсправа на 170 км, от ее устья. Площадь водосбора в створах шести проектируемых мостовых переходов составляет от 894 до 925км2.Рельеф водосбора реки Гобилли горный, изрезанный многочисленными долинами ручьев и логов. До недавнего времени бассейн был полностьюзалесён, но в последние годы из-заобширных пожаров леса стало меньше. Долина реки в пределах района проектирования трапецеидальная, с достаточно крутымисклонами - 25- 40 градусов. Ширина долины колеблется от 2,5 до 3 км.Пойма реки занимает преимущественно все дно долины, большей частью является односторонней. Ширина – 150-200м. Рельеф поймы достаточноровный, пересеченный малочисленными протоками. Большей частью поверхность поймы залесена. Русло реки извилистое, разветвленное. Средняяширина - 35-55 м. Глубинана перекатах в межень - 0,3-0,5 м, на плесах - 0,8-1,5 м. Дно галечно-валунное. Берега обрывистые, высотой - 1,0-2,0 м, заросшие лесом. В паводкиредкой повторяемости на реке наблюдается карчеход.Длина отдельно плывущих карчей - 20-25 м. Высота корневой системы - 1,5-2,5 м.Для режима реки Гобилли характерно невысокое весеннее половодье (в отдельные годы не выражено), серия дождевых паводков в летне-осеннийпериод и низкие уровни воды зимой. С мая по сентябрь на реках пересекаемых трассой проходит 5-10 паводков, средней продолжительностью - 2-5дней, при средней высоте подъема уровней - 0,5-1,0 м и более. Межень на водотоках наблюдается в межпаводочные периоды и длится обычно неболее 10-15 дней. На отдельных водотоках пересекаемых трассой в межень местами поверхностный сток отсутствует, вода течёт в толще русловыхотложений. С окончанием паводочного сезона уровни постепенно понижаются вплоть до наступления ледостава.Первые ледовые образования в виде заберегов обычно появляются в конце октября – первых числах ноября. Ледостав обычно наступает во второйтретьей декаде ноября. После его установления на некоторых перекатах остаются полыньи, затягивающиеся льдом спустя 10-20 дней. К концу марталед на реках достигает наибольшей величины 0,4-0,6 м (до 1,5 м на наледных участках).В первой декаде апреля начинается вскрытие рек. В начале появляется вода, текущая поверх льда, затем промоины. Ледоход на водотоках,пересекаемых трассой, отсутствует. Наблюденные отдельные льдины на реке Гобилли являются следствием откола от висячего ледяного покрова. Из-занизких уровней воды в русле в этот период ледоход не возможен. Лед практически тает на месте.В период вскрытия часть льда лежит на дне русла, и идет его разрушение под действием солнечной радиации и воды.1.3 Гидрологическая изученность.Водный режим малых рек района прохождения трассы не изучен. Наблюдения за гидрологическим режимом не проводились. В таблице 2.4.1приведены сведения о ближайших водомерных постах, данные которых могут быть использованы при описании гидрологического режима. Анализимеющихся наблюдений выявил превышение максимумов дождевых паводков над максимумами весеннего половодья, хотя довольно частомаксимальные расходы воды весеннего половодья в сочетании с выпавшими осадками в году бывают наивысшими.Для всех пунктов наблюдений общим недостатком является недоучет стока на пойме при прохождении паводков редкой повторяемости. Кроме того, наотдельных постах слишком короткие ряды наблюдений.1.4 Общие сведения о мосте через р.Гобилли ПК 97+79,42Напротив ПК 97 трассы расположен деревометаллический трёхпролётный мост через реку Гобилли длиной 56,5 м, габарит проезжей части - Г-4,4 м.Проезжая часть - дощатый настил, перила - из деревянных брусьев. Колесоотбой выполнен из деревянных брусьев сечением 20x20 см. Металлическиепролеты состоят из трех секций, объединенных болтами. По верхнему поясу главных балок уложены поперечины из бруса размером 20х 25 см. Русловыеопоры - металлические ледорезной формы, крайние опоры - из лесоматериала. Наблюдаются размывы береговых откосов, что говорит о недостаточномотверстии моста. Ниже моста расположен залом карчей.1.4.1 Инженерно-геологические условия участка строительства р.Гобилли ПК 97+79,42Мост через реку Гобилли на ПК 97+79,42Инженерно-геологические условия площадки моста изучены 5 скважинами глубиной от 10,0 м до 13,0 м. Берега реки покрыты густым хвойнолиственным лесом.Правый берег реки - крутой, представляет собой уступы скальных обнажений, частично покрытых мхом и лесом.По трассе скальное основание склона представлено кремнисто-глинистыми сланцами прочными. Обнажение скальных пород распространено по склонувправо и влево от оси на расстояние до 100 м. В русле отмечаются глыбовые отдельности размером более 2,0 м.По дну реки и правому берегу русловые отложения представлены валунным грунтом. Ниже залегающее скальное основание представлено кремнистоглинистыми сланцами средней прочности и прочными. Скальные грунты трещиноватые слабовыветрелые.Пойменные образования, залегающие под почвенно-растительным слоем, представлены супесями песчанистыми.Вода из русла реки обладает слабой степенью агрессивности по выщелачивающему общекислотному и углекислотному показателям по отношению кбетону марки W4.Согласно СНиП II-7-81* и Общего сейсмического районирования территории Российской Федерации ОСР (по карте В) район относится к зоне 7бальной сейсмичности (п. Лидога).1.4.2 Гидрологические расчетыРасчёты отверстий мостов выполнены в соответствии с «Пособием к СНиП 2.05.03-81* «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированиюжелезнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки, ПМП-91»,[8] СП 32-102-95 «Сооружения мостовых переходов и подтопляемыхнасыпей. Методы[16] расчёта местных размывов» 1996г., «Пособием по гидравлическим расчётам малых водопропускных сооружений».Местоположение искусственных сооружений определено с учётом гидрологических, геологических, топографических и ситуационных условий наданном участке дороги, а также нормативного требования величины коэффициента размыва не более 2,0.Территория полуострова Камчатка вытянута узкой полосой в северо-восточном направлении на 1200 км. Наибольшая ширина полуострова непревышает 470 км. Камчатка отличается большим разнообразием природных условий. Она является областью современного вулканизма,проявляющегося в активной деятельности более 20 вулканов.Климатические условия Камчатки весьма разнообразны, что является следствием географического положения её на восточной окраине Евразии, междуобширных водных пространств Тихого океана и Охотского моря. Большое влияние на климат оказывают активная циклоническая деятельность исложное строение поверхности.Горные хребты Срединный и Восточный, вытянувшиеся с обоих сторон долины р.Камчатки представляют собой естественные барьеры на путивоздушных масс и обуславливают климатические особенности внутри ограничиваемой территории.Зимой частая смена воздушных масс, активная циклоническая деятельность обуславливают неоднородную и неустойчивую погоду. Зима на Камчаткехарактеризуется резкими перепадами давления, сильными ветрами, частыми и продолжительными метелями.Для тёплого периода характерна более устойчивая и однородная погода. Лето довольно тёплое, нередки грозы и ливневые осадки.Климатические характеристики района изысканий приводятся по метеостанции Мильково, расположенной в долине реки Камчатка (в среднем течении)в 15 км юго-западнее участка проектируемого мостового перехода.Многолетняя средняя годовая температура воздуха составляет минус 2.1ºС. Среднемесячная температура января достигает минус 19.9 ºС, приабсолютном минимуме минус 51 ºС. Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0.98 составляет минус 40 ºС. Среднемесячнаятемпература наиболее тёплого месяца июля поднимается до плюс 15 ºС, при абсолютном максимуме плюс 32 ºС.Относительная влажность воздуха характеризует степень насыщения воздуха водяным паром и меняется в течение года от 63 % до 84 %.Среднемесячная относительная влажность воздуха на территории п-ва Камчатки очень высока в любое время года и колеблется летом в пределах от63 % в центральных районах до 90 – 95 % на побережьях, а зимой – от 65 % на юго-востоке полуострова до 80 – 85 % в остальных районах.Режим осадков в течение всего года определяется циклонической деятельностью и связан с атмосферными фронтами. Распределение осадков потерритории зависит от высоты местности и удалённости от морских побережий. На склонах гор, обращённых в сторону моря, осадков выпадает больше,чем на подветренных склонах и в защищённых долинах рек.По влагообеспеченности Камчатка относится к зоне достаточного увлажнения, а её южная часть - избыточного увлажнения. Среднегодовая суммаосадков составляет 620 мм. Внутригодовое распределение осадков неравномерное. Минимальное среднее количество осадков за месяц наблюдается смарта по май – 32 - 39 мм. Максимум осадков приходится на июль, декабрь и январь – 70-76 мм. Изменчивость осадков из года в год довольно велика.Величина суточного максимума осадков 1%ВП – 58 мм по климатическому справочнику.Характерным для Камчатки является высокий снеговой покров и его продолжительное залегание. Средняя продолжительность залегания снежногопокрова составляет 170 - 190 суток. Наибольшей высоты снег достигает в марте – апреле – 60 - 120 см. Средняя дата образования снежного покрова –28 октября, разрушения – 12 мая. Расчётная высота снежного покрова 5%ВП составляет 150 см.Район расположен во II дорожно-климатической зоне, в 3 ливневом районе.Таблица 1.1 – Расчётные данные для проектирования мостаНаименование расчётной величиныУсловноеобозначениеЕдиницаизмер.Значение1234Расчетный расход водыQ i%м3/с1060Расчётный уровень водыРУВВ1%м433,73Ширина уширенного русла при ограничении размыва по геологическим условиямВр УШ Г-УСЛм60,1Отверстие мостаГмм104,7Средняя глубина потока под мостом до размываНдрм3,35Средняя глубина потока под мостом после размываНПРм4,58Коэффициент общего размываР1,37Максимальная отметка после размыва в руслеНпР(шах)м427,61Увеличение глубины потока после размыва на 15%АНм0,20Отметка шах глубины потока после общего размываНл.о.рм427,41Глубина воронки местного размыва у опор мостаhм1,35Отметка дна воронки местного размыва (до скалы)Нл.м.рм426,06Средняя скорость под мостом до общего размываvMBм/с3,53Средняя скорость под мостом после общего размываV МПВм/с2,59Средняя скорость под мостом на пике расчётного паводка (половодья) на момент осуществления 25% (при ливневых) или 50% (при снеговых) отполного общего размыва^мпр25%м/с3,23Максимальный подпор у насыпиAh шахм0,64Предмостовой подпорAh вм0,39Расстояние до вертикали предмостового[8] подпораХом57Длина сжатия потока (распределение подпора)[8]Sk (Ьсж)м1761.4.3 Технико-экономические показатели дорогиОсновные технические параметры для проектируемого участка автомобильной дороги определены заданием на разработку и составляют:категория дороги – Il;число полос движения – 2;ширина полосы движения – 3.5 м;ширина[15] проезжей части – 7.0м;[15]ширина обочин – 3.0 м;тип дорожной одежды –[15] переходный, на подходах к мосту по 100м - капитальный,;габарит проезжей части моста – Г-10+2х0.75;расчетные нагрузки –А14,Н14;2. Варианты моста2.1 Вариант 1Мост запроектирован по схеме 5х24 и располагается в плане - на прямом участке[15] автомобильной дороги, в продольном профиле – на[15] прямомучастке с[15] уклоном 5 ‰.Пролетные строения длиной 24 м приняты по типовому проекту 3.503.1-81 «Пролетные строения сборние железобетонные длиной 12,15,18,21,24 и 33миз балок двутаврого сечения с предварительно напрягаемой арматурой для мостов и путепроводов, расположенных на автомобильных дорогах общегопользования, на улицах и дорогах в городах»[21] выпуск 7 «Балки пролетного строения длиной 12,15,18,21,24 и ЗЗ цельноперевозимые с напряжениемна упоры».Опорные части пролетных строений резиновые РОЧН-30х40х10.9-0.9. Береговые опоры моста обсыпные козловые индивидуальной конструкции наосновании из четырёх буронабивных железобетонных столбах диаметром 1,5 м, каждая. Ригели опор сборно-монолитные железобетонные.Шкафные стенки разработаны в сборно-монолитном варианте применительно к типовому проекту серии 3.503-23 инв.№791/6.[8] Шкафные стенкикомпонуются из четырёх сборных блоков и объединяются между собой и ригелем бетонируемыми стыками. Минимальная толщина стенки – 0.2 м.Конуса моста отсыпаются дренирующим грунтом, заложение откосов конусов 1:2. Для предотвращения размывов, конуса укрепляютсякменнойнаброской. Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.2.2 Вариант 2Мост запроектирован по схеме 1х24+2х33+1х24 м и распологается в плане - на прямом участке[15] автомобильной дороги, в продольном профиле –на[15] прямом участке с[15] уклоном 5 ‰. Опорные части пролетных строений резиновые РОЧН-30х40х10.9-0.9.Мост полностью перекрыт железобетонными пролетными строениями двух типов:- пролетные строения длиной 24 м по типовому проекту 3.503.1-81 «Пролетные строения сборние железобетонные длиной 12,15,18,21,24 и 33м избалок двутаврого сечения с предварительно напрягаемой арматурой для мостов и путепроводов, расположенных на автомобильных дорогах общегопользования, на улицах и дорогах в городах»[21] выпуск 7 «Балки пролетного строения длиной 12,15,18,21,24 и ЗЗ цельноперевозимые с напряжениемна упоры»;- пролетные строения длиной 33 м по типовому 3.503.1-81 «Пролетные строения сборние железобетонные длиной 12,15,18,21,24 и 33м из балокдвутаврого сечения с предварительно напрягаемой арматурой для мостов и путепроводов, расположенных на автомобильных дорогах общегопользования, на улицах и дорогах в городах»[21] выпуск 7 «Балки пролетного строения длиной 12,15,18,21,24 и ЗЗ цельноперевозимые с напряжениемна упоры».Береговые опоры моста обсыпные козловые индивидуальной конструкции на основании из четырёх буронабивных железобетонных столбах диаметром1,5 м, каждая. Ригели опор монолитные железобетонные.Шкафные блоки и плиты мягкого въезда см. п. 2.1.Промежуточные опоры безростверковые индивидуальной конструкции.Фундамент опор индивидуального проектирования на двух буронабивных столбах диаметром 1,5 м. Ригель опор –монолитный железобетонныйиндивидуальнй конструкции.Конуса моста отсыпаются дренирующим грунтом, заложение откосов конусов: 1:2.Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.2.3 Вариант 3Мост через реку Гобилли длиной 121.00 м расположен на прямом участке в плане, в продольном профиле – на[15] прямом участке с[15] уклоном5.0 ‰.Схема моста состоит из пяти разрезных цельнометаллических пролётных строений расчетной длиной 24 м по типовому проекту 3.503.9-43/89«Пролётные строения автодорожных мостов сталежелезобетонные разрезные пролётнами 15,24и 33м Габаритами Г-8, Г-10, Г-15»Пролётные строения устанавливаются на опоные части по типовому проекту №3.501-35 «Литые опорные части под металлические пролетные строенияжелезнодорожных мостов»:[13] линейно-подвижные на опорах №0,1,2,3,4,5, и неподвижные на опорах №1,2,3,4,5,6.Береговые (крайние) опоры моста –козлового типа. Фундаментная часть из четырёх железобетонных буронабивных столбов диаметром 1.5м.Расстояние между рядами столбов поперек моста – 6.0 м.Ригели опор сборно-монолитные длиной 12 м, высотой 0,7м . На поверхности ригелей устраиваются подферменные площадки из монолитного бетона.Шкафные стенки разработаны в сборно-монолитном варианте применительно к типовому проекту серии 3.503-23 инв.№791/6.[8] Шкафные стенкикомпонуются из четырёх сборных блоков и объединяются между собой бетонируемыми стыками. Минимальная толщина стенки – 0.2 м.Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.2.4 Вариант 4Мост через реку Гобилли длиной 128.400 м расположен на прямом участке в плане, в продольном профиле – на[15] прямом участке с[15] уклоном5.0‰. Мост запроектирован по схеме 3х42 м.Мост полностью перекрыт металлическими пролетными строениями длиной 42 м по типовому проекту 378-КМ разработанном Ленгипротрансом подгабариты Г-8 и Г-10.Поперечный уклон на мосту двухскатный величиной 20‰ создается за счёт изменения высоты поперечных балок ортотропной плиты.Пролётные строения устанавливаются на шарово-сенгментные опорные части:линейно-подвижные марки ШСПЛ-0.8/100 на опоре №1,2,3 инеподвижные марки ШСН-0.8 на опорах №0,1,2. Опорные части позволяют пролетному строению совершать как угловые перемещения в вертикальнойплоскости его опорных узлов, так и возвратно-поступательные перемещения опорного узла.Береговые опоры моста – безростверкового типа на однорядном столбчатом фундаменте, индивидуальной разработки. Фундаментная часть из двухжелезобетонных буронабивных столбов диаметром 1.5 м. Расстояние между рядами столбов поперек моста – 6.0 м.Ригели опор длиной 12 м, высотой 0,7 м в сборно-монолитном варианте. На поверхности ригелей устраиваются подферменные площадки измонолитного бетона.Шкафные стенки разработаны в сборно-монолитном варианте применительно к типовому проекту серии 3.503-23 инв.№791/6.[8] Шкафные стенкикомпонуются из четырёх сборных блоков и объединяются между собой бетонируемыми стыками. Минимальная толщина стенки – 0.2 м.Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.2.5 Вариант 5Мост через реку Гобилли длиной 127,2 м расположен на прямом участке в плане, в продольном профиле – на[15] прямом участке с[15] уклоном5.0 ‰.Мост запроектирован по схеме 3х42 м.Мост полностью перекрыт сталежелезобетонным неразрезным пролётным строением 3х42м длиной 126,6 м по типовому проекту 3.503-50разработанном Ленгипротрансом под габарит Г-10.Поперечный уклон на мосту двухскатный величиной 20‰ создается за счёт изменения высоты поперечных балок ортотропной плиты.Пролётные строения устанавливаются на шарово-сенгментные опорные части:линейно-подвижные марки ШСПЛ-0.8/100 на опоре №0,2,3 инеподвижные марки ШСН-0.8 на опоре №1. Опорные части позволяют пролетному строению совершать как угловые перемещения в вертикальнойплоскости его опорных узлов, так и возвратно-поступательные перемещения опорного узла.Береговые опоры моста –козловые обсыпные на однорядном столбчатом фундаменте, индивидуальной разработки. Фундаментная часть из четырёхжелезобетонных буронабивных столбов диаметром 1.5 м. Расстояние между рядами столбов поперек моста – 6.0 м.Ригели опор длиной 12 м, высотой 1,0м в сборно-монолитном варианте. На поверхности ригелей устраиваются подферменные площадки измонолитного бетона.Составление схемы моста, проектирование фундаментов опор приведено в приложениях А, Б.2.5. Технико-экономическое сравнение вариантов и обоснование рекомендуемого вариантаЭкономическая оценка должна быть дополнена анализом дополнительных технико-экономических показателей по трудоемкости, металлоемкости,коэффициенту сборности и др.Сравнение вариантов №1А и №1Б.Технико-экономические показатели указанных вариантов определены в приложении Г и приведены в таблице 2.1. В качестве эталона принят вариант№1 (см. приложение Г).Таблица 2.1 – Технико-экономическое сравнение вариантов №1 (А,Б)Сравниваемые вариантыДлина моста, мСметная стоимость в тыс. рубСопоставительная стоймость в %ДТЭПТрудоемкость, чел.-дни/мМеталлоемкость т/мКоэффициент сборностиВариант №1120,7434,1041006587,590,000,60Вариант №2114,65434,726100,146409,30,000,62Вариант №3128,71455,272104,884884,292,100,32Вариант №4128,6440,761101,5311919,843,130,27Вариант №5127,2476,602109.7912055,311,720,27* В ценах 1969 г.Из таблицы 2.1 видно, что вариант что наиболее выгодные варианты-варианты №1 и №2. Вариант №1 хуже варианта № 2 по трудоёмкости,коэффициенту сборности по бетону,но н значительно. Таким образом, в результате сравнения вариантов видно, что в целом наиболее вгоден вариант№ 1.3. ДЕТАЛЬНАЯ РАЗРАБОТКА ВАРИАНТА 13.1 Описание варианта 4Мост через реку Кирганик длиной 120,70м расположен на прямом участке в плане, в продольном профиле – на[15] прямом участке с[15] уклоном5.0 ‰.Начало моста – ПК97+19.07, конец – ПК98+39.77.Схема моста состоит из пяти разрезных железобетонных пролётных строений расчетной длиной 23,4 м по типовому проекту 3.503.1-81 «Пролетные строения сборние железобетонные длиной 12,15,18,21,24 и 33м из балок двутаврого сечения с предварительнонапрягаемой арматурой для мостов и путепроводов, расположенных на автомобильных дорогах общего пользования, на улицах и дорогах вгородах»[21] выпуск 7 «Балки пролетного строения длиной 12,15,18,21,24 и ЗЗ цельноперевозимые с напряжением на упоры. Поперечное сечениесостоит из шести главных балок с высотой 1,23 м. Расстоянием между осями главных балок 2,1 м.Пролётные строения устанавливаются нарезиновые опорные части РОЧН 30х40х10.9-0,9. Опорные части позволяют пролетному строению совершатьлинейные перемеения пролётного строения за счёт упругого сдвига резина, а угловые за счет ее внецентренного обмятия. Закрепление пролётныхстроений от смещения, при воздействии сейсмических нагрузок, в поперечном направлении производится с помощью устройства антисейсмических тумб из монолитного железобетона.Промежуточные опоры безростверкого типа. Ригели опор длиной 12 м, высотой 0,7 м разработаны в сборно-монолитном варианте. На поверхностиригелей устраиваются подферменные площадки из монолитного бетона.Шкафные стенки разработаны в сборно-монолитном варианте применительно к типовому проекту серии 3.503-23 инв.№791/6.[8] Шкафные стенкикомпонуются из трех сборных блоков и объединяются между собой бетонируемыми стыками. Минимальная толщина стенки – 0.2 м.Береговые опоры моста обсыпные козловые, промежуточные –безростверковые индивидуальной конструкции на четырёх буронабивныхжелезобетонных столбах диаметром 1,5 м из бетона класса B25 по прочности и марки W6 по водонепроницаемости. Переходная часть столбовдиаметром 1,35 м сооружается металлическом кожухе. Ригели опор монолитные железобетонные. Переходные части столбов и ригель находятся в зоневлияния промерзания состоят из железобетона В25, F300, W6. Рабочая арматура опор – А400.Конуса моста отсыпаются дренирующим грунтом, заложение откосов конусов 1:2.3.2 Расчет опор моста3.2.1 Сбор нагрузок и расчет фундаментов опор[1] мостаСбор нагрузок и расчет фундаментов опор[1] моста произведен в программе ОПОРА_Х см. приложение Д.В результате расчета принят фундамент на 4-х столбах диаметром 1500 мм с глубиной заложения для береговых и промежуточных опорсоответственно 5,9м и 10,66м. Схемы опор приведены на рисунках 3.1, 3.2Рисунок 3.1 – Схема промежуточной опорыРисунок 3.2 – Схема береговой опорыКроме того, был произведён подбор арматуры столбов. Расчёт производился с применением программного комплекса ОПОРА_Х3.2.2 Подбор армирования элементов опоры3.2.2.1 Столбы береговых и промежуточных опорИсходная информация по расчёту береговой опоры №0 и результаты расчёта представлены в приложении ДАнализ результата расчёта показал, что условия прочности, устойчивости, трещиностойкости обеспечены при армировании столбов 24 стержнямиd=20мм, стали класса А-400, класс бетона B-25.Поперечное сечение буронабивного столба представлено на рисунке 3.5Рисунок 3.5 Поперечное сечение буронабивного столбаИсходная информация по расчёту промежуточной опоры №2 представлена в приложении Д Результат расчётов представлен на рисунке 3.6.Анализ результата расчёта показал, что условия прочности, устойчивости, трещиностойкости обеспечены при армировании столбов 24 стержнямиd=20мм, стали класса А-400, класс бетона B-25.Поперечное сечение буронабивного столба представлено на рисунке 3.6Рисунок 3.6 Поперечное сечение буронабивного столба3.2.2.2. Расчет армирования ригеляВ дипломном проекте производится расчёт армирования ригеля для промежуточной и береговой опоры опоры по аналогичным компьютернымтехнологиям. Исходные данные и результаты расчёта приведены в приложении ДАнализ результатов показал, что в дальнейшей разработке принимаем армирование плиты ригеля18 стержнями d = 16мм., класс арматуры А-400.Конструирование промежуточной и береговой опор представлены на Чертежах 4,5,6,74. Проект организации строительства4.1 Организация строительной площадкиСтроительная площадка располагается на левом берегу Гобилли за пределами подошвы насыпей подходов, вне зоны затопления паводковыми водамина уровне рабочего горизонта УВВ10% = 386,75м и за пределами водоохранной зоны. Ширина водоохраной зоны согласно [8] – 200 м.В состав строительной площадки входят:а) административные здания (контора строительства, пожарный щит);в) производственные и складские здания и сооружения (комплекс арматурного цеха и пескоструйной очистки, склад металлоконструкций, складсборных железобетонных конструкций, площадка укрупнительной сборки, компрессорная);г) энергетические установки (электростанция);д) устройства освещения (прожекторы);е) санитарно-бытовые здания (туалет, помещение для обогрева);з) подъездные пути;и) пути внутрипостроечного транспорта.Размещение всех сооружений увязывается с путями подачи материалов, для чего предусматривается соответствующее развитие подъездных путей. Отосновного подхода прокладываются подъезные пути ко всем складам и производствам, связанные с поступлением конструкций извне. Ширина проезжейчасти автодорог – 3,5 м под одну полосу и 6 м - под две полосы. Радиусы поворота не менее 15 м.Проживание работников предусматривается в поселке, который включает в себя жилые и санитарно бытовые здания (медпункт, баня, туалет, комнатаотдыха, столовая и др). Доставка рабочих на объект строительства предусмотрена автотранспортом по притрассовой автодороге.Так же располагаются производственные и складские здания и сооружения (бетонный узел, главный материальный склад, открытая стоянка автомашин,склад ГСМ).4.2 Проект производства работ по сооружению береговых опор № 0, 14.2.1 Сооружение опоры № 0Сооружение опоры производится в несколько последовательных этапов:Этап 1. Подготовка рабочей площадкиДанный этап включает в себя:- подготовку рабочих площадок и временных подъездов.Рабочие площадки для сооружения опор моста отсыпаются на левом и правом берегах реки в непосредственной близости от строящегося моста.Отметка верха рабочих площадок выше поверхности земли на 0,5 и составляет 387,25 м. Размеры рабочих площадок в плане должны обеспечитьразмещение на них столбов, бурового станка, крана, комплекта обсадных труб, бункера для отвала грунта, автобетоновоза.Заезд на рабочие площадки осуществляется по подъездным автодорогам от существующей притрассовой автодороги.- разбивку и закрепление осей опоры и столбов;- доставку и размещение оборудования: бурового станка, крана, комплекта обсадных труб, бункера для грунта.Этап 2 . Бурение скважин под буронабивные столбы до проектной отметкиНа спланированной площадке под кран и буровой станок укладываются железобетонные плиты. Бурение скважин осуществляется при помощи буровоймашины «КАТО–30–ТНС», (см. приложение Е), установленной соосно с центром пробуриваемой скважины. Диаметр скважин 1,5 м до отметки 375,74 м.Разработка грунта в скважине ведется под защитой обсадной трубы на всю глубину скважины, состоящей из стыкуемых секций длиной до 4 м. Сначалакраном КС-45717А-1 грузоподъемностью 25 т. устанавливается по осям скважины ножевая секция, представляющая собой стандартную секциюобсадной трубы длиной 2,4 м с зубчатой режущей фрезой.[19] Далее в скважину опускается грейфер, являющийся навесным оборудованием буровойустановки и начинает разработку и извлечение грунта из скважины до отметки 375,74м с одновременным погружением обсадной трубы. Послезаглубления ножевой секции обсадной трубы[19] до такого уровня, когда возвышение ее над уровнем подсыпки составит 1 м,[19] производитсянаращивание обсадной трубы путем сбалчивания следующей секции с предыдущей в вертикальном положении. Грейфер бурового станка на периоднаращивания обсадных труб отводится в сторону.Производится разработка и выборка грунта из скважины до проектной отметки – 375,74 м.Этап 3 . Установка арматурного каркасаВ пробуренную до проектной отметки скважину после освидетельствования и составления акта приемки устанавливается арматурный каркас.Арматурный каркас состоит из 1-ой секции.Установка арматурного каркаса осуществляется краном КС-45717А-1 (см. прил. Ж) . Устанавливается секция арматурного каркаса в проектноеположение положение.После установки арматурного каркаса в скважину на него составляется акт освидетельствования и приёмки.Этап 4. Бетонирование скважины подводным способомБетонирование столбов до отметки 382,14 м (включая запас 50 см на срубку шлама) осуществляется путем заполнения скважин бетонной смесьюметодом ВПТ (вертикально перемещающейся трубы) и осуществляется в следующей последовательности:- установка краном КС-45717А-1 бетонолитной трубы диаметром 300 мм на забой скважины, закрепление бункер-воронки поперечной балкой впроушину первой секции бетонолитной трубы;- подача краном в кубле бетонной смеси (бетон B25 W6) и выгрузка ее в воронку. Обрезание каната пробки. Пробка (выполнена из мешковины, паклиили мешка с опилками) вытесняет воду из трубы, под действием бетонной смеси и доходит до забоя скважины. Заполнение полости столба бетономдолжно быть произведено не позднее 16 ч после окончания работ по удалению грунта из скважины;- приподнимание бетонолитной трубы на 20-25 см для выхода пробки из трубы. Опускание трубы на 10-15 см для обеспечения выхода бетонной смеси.Непрерывное загружение воронки бетонной смесью;- поднятие, по мере бетонирования, качательным движением обсадной и бетонолитной труб с постоянным контролем их заглубления в бетонной смесине менее 1 м. После выхода стыка обсадной трубы над уровнем захватов бурового станка подъемом трубы добиваются расположения уровня бетоннойсмеси в бетонолитной трубе ниже разъединяемого стыка на 15-25 см;- отсоединение и снятие с бетонолитной трубы бункер-воронки. Строповка бетонолитной и обсадной труб. Отсоединение верхней секции обсаднойтрубы и разбор стыка бетонолитной трубы. Снятие обсадной и бетонолитной труб;- установка на зафиксированную бетонолитную трубу бункер-воронки. Продолжение подачи бетонной смеси и извлечения обсадной трубы;- прекращение бетонирования при достижении уровнем бетона проектной отметки 382,14 м с запасом на толщину шламовидного слоя бетона.Извлечение обсадной и бетонолитной труб;- откачка воды насосом после достижения бетоном буронабивного столба прочности не менее 25 кг/см2 и удаление шламовидного слоя бетона;Этап 5. Бетонирование оголовкаУстройство оголовка ведется в следующей последовательности:- краном краном КС-45717А-1 монтируются щиты опалубки и поддон, которые опираются на поддерживающую конструкцию, котороя приваривается кметаллическому кожуфу вместе с люлькой;- выставляется арматура оголовка при помощи крана КС-45717А-1 ;- доставка автобетоновозом бетонной смеси и подача в кубле краном КС-45717А-1 в опалубку.Бетонная смесь укладывается в опалубку послойно, в одну сторону, без технологических перерывов. Толщина слоя составляет 25 – 40 см. Последующийслой необходимо укладывать до начала схватывания предыдущего (3-4 ч);- уход за бетоном;Уход за бетоном состоит в поддержании бетона во влажном состоянии (накрывается полимерной пленкой) без сотрясений и резких перепадовтемператур.- снятие опалубки.Разборка опалубки осуществляется после выдерживания бетона плиты ростверка до 70% проектной прочности.Этап 6. Сооружения тела опоры- на рабочую площадку доставляются блоки столбов, подбалок и ригеля;- производится подготовка элементов к монтажу, их очистка, выправка стыковой арматуры и металлических закладных частей;- строповка и подача элементов в проектное положение;- поочередный монтаж краном КС-45717А-1 блоков. Выверка и временное закрепление элементов;- омоноличивание стыков элементов. Входящие в стык поверхности элементов до укладки бетона[14] следует промыть и обильно увлажнить. В стыкбетонную[14] смесь укладывают непрерывно с тщательным уплотнением.Открытые поверхности уплотненного бетона (раствора) должны быть выровнены заподлицо с поверхностью бетона стыкуемых элементов и защищеныот испарения воды (укладкой влагозащитного покрытия, нанесением пленкообразующего материала и др.).[14]Этап 7. Сооружение подферменникаУстройство подферменника ведется в следующей последовательности:- краном КС-45717А-1 монтируются щиты опалубки ;- выставляется арматура подферменника при помощи крана КС-45717А-1 ;- доставка автобетоновозом бетонной смеси и подача в кубле краном КС-45717А-1 в опалубку.Бетонная смесь укладывается в опалубку послойно, в одну сторону, без технологических перерывов. Толщина слоя составляет 25 – 40 см. Последующийслой необходимо укладывать до начала схватывания предыдущего (3-4 ч);- уход за бетоном;Уход за бетоном состоит в поддержании бетона во влажном состоянии (накрывается полимерной пленкой) без сотрясений и резких перепадовтемператур.- снятие опалубки.Разборка опалубки осуществляется после выдерживания бетона плиты ростверка до 70% проектной прочности.Этап 8. Монтаж шкафных блоков.Монтаж шкафных блоков производится после надвижки пролётных строений и в несколько этапов:- на рабочую площадку доставляются шкафные блоки;- производится подготовка элементов к монтажу, их очистка, выправка стыковой арматуры и металлических закладных частей;- строповка и подача элементов в проектное положение;- поочередный монтаж краном КС-45717А-1 шкафных блоков. Выверка и временное закрепление элементов;- омоноличивание стыков элементов. Входящие в стык поверхности элементов до укладки бетона[14] следует промыть и обильно увлажнить. В стыкбетонную[14] смесь укладывают непрерывно с тщательным уплотнением.Открытые поверхности уплотненного бетона (раствора) должны быть выровнены заподлицо с поверхностью бетона стыкуемых элементов и защищеныот испарения воды (укладкой влагозащитного покрытия, нанесением пленкообразующего материала и др.).[14]Этап 9. Отсыпка грунта насыпи, монтаж блоков переходных плит- производят отсыпку конусов у подходов береговых опор в соответствии с рабочим проектом.Поверхности устоя, засыпаемые грунтом, покрываются обмазочной гидроизоляцией. Сначала поверхности покрываются грунтовкой - битумным лаком( 25% битума и 75% растворителя – бензин или керосин), затем наносится обмазочный слой битума.Работы по устройству гидроизоляции ведутся при температуре воздуха не менее -15оС.- производят отсыпку дренирующего грунта под подходы к мосту.- уплотняют дренирующий грунт до коэффициента уплотнения 0.98- Устраивают щебеночную подушку под переходные плиты.- Уплотняют щебеночную подушку.- производится подготовка элементов к монтажу, их очистка, выправка стыковой арматуры и металлических закладных частей;- строповка и подача элементов в проектное положение;- поочередный монтаж краном КС-45717А-1 шкафных блоков. Выверка и временное закрепление элементов;- омоноличивание стыков элементов. Входящие в стык поверхности элементов до укладки бетона[14] следует промыть и обильно увлажнить. В стыкбетонную[14] смесь укладывают непрерывно с тщательным уплотнением.-[14] производится укрепление откосовкаменной наброской.4.2.3 Сооружение опоры № 2Сооружение опоры производится в несколько последовательных этапов:Этап 1. Подготовка рабочей площадкиРабочая площадка распологается на льду. Поверхность льда очищается от снега . под буровую установку укладываются железобетонные плиты.Этап 2 . Бурение скважин под буронабивные столбы до проектной отметкиНа спланированной площадке под кран и буровой станок укладываются железобетонные плиты. Бурение скважин осуществляется при помощи буровоймашины «КАТО–30–ТНС», (см. приложение Е), установленной соосно с центром пробуриваемой скважины. Диаметр скважин 1,5 м до отметки 96 м.Разработка грунта в скважине ведется под защитой обсадной трубы на всю глубину скважины, состоящей из стыкуемых секций длиной до 4 м. Сначалакраном КС-45717А-1 грузоподъемностью 25 т. устанавливается по осям скважины ножевая секция, представляющая собой стандартную секциюобсадной трубы длиной 2,4 м с зубчатой режущей фрезой.[19] Далее в скважину опускается грейфер, являющийся навесным оборудованием буровойустановки и начинает разработку и извлечение грунта из скважины до отметки 370,58 м с одновременным погружением обсадной трубы. Послезаглубления ножевой секции обсадной трубы[19] до такого уровня, когда возвышение ее над уровнем подсыпки составит 1 м,[19] производитсянаращивание обсадной трубы путем сбалчивания следующей секции с предыдущей в вертикальном положении. Грейфер бурового станка на периоднаращивания обсадных труб отводится в сторону.Производится разработка и выборка грунта из скважины до проектной отметки – 370,58м.Этап 3 . Установка арматурного каркасаВ пробуренную до проектной отметки скважину после освидетельствования и составления акта приемки устанавливается арматурный каркас.Арматурный каркас состоит из 2-х секций.Установка арматурного каркаса осуществляется краном КС-45717А-1 (см. прил. Ж) в три стадии:- краном устанавливается первая секция арматурного каркаса в такое положение, чтобы стержни без спирали возвышались над трубой около 1 м;- устанавливается вторая секция, путем объединения арматурных стержней нахлесткой с помощью вязальной проволоки. Стыки арматурырасполагаются вразбежку, при этом число стержней, стыкуемых на длине требуемой нахлестки составляет не более 50% от общего числа стержней. 68 стержней соединяются сварными швами длиной до 10 см;- устанавливается спиральная арматура и собранный каркас погружается в скважину, в такое положение, чтобы стержни без спирали возвышались надтрубой на1 м ;- устанавливается вторая секция, которой прикреплен металлический кожух, путем объединения арматурных стержней нахлесткой с помощьювязальной проволоки .Стыки арматуры располагаются вразбежку, при этом число стержней, стыкуемых на длине требуемой нахлестки составляет неболее 50% от общего числа стержней. 6-8 стержней соединяются сварными швами длиной до 10 см;После установки арматурного каркаса в скважину на него составляется акт освидетельствования и приёмки.Этап 4. Бетонирование скважины подводным способомБетонирование столбов до отметки 370,58 м (включая запас 50 см на срубку шлама) осуществляется путем заполнения скважин бетонной смесьюметодом ВПТ (вертикально перемещающейся трубы) и осуществляется в следующей последовательности:- установка краном КС-45717А-1 бетонолитной трубы диаметром 300 мм на забой скважины, закрепление бункер-воронки поперечной балкой впроушину первой секции бетонолитной трубы;- подача краном в кубле бетонной смеси (бетон B25 W6) и выгрузка ее в воронку. Обрезание каната пробки. Пробка (выполнена из мешковины, паклиили мешка с опилками) вытесняет воду из трубы, под действием бетонной смеси и доходит до забоя скважины. Заполнение полости столба бетономдолжно быть произведено не позднее 16 ч после окончания работ по удалению грунта из скважины;- приподнимание бетонолитной трубы на 20-25 см для выхода пробки из трубы. Опускание трубы на 10-15 см для обеспечения выхода бетонной смеси.Непрерывное загружение воронки бетонной смесью;- поднятие, по мере бетонирования, качательным движением обсадной и бетонолитной труб с постоянным контролем их заглубления в бетонной смесине менее 1 м. После выхода стыка обсадной трубы над уровнем захватов бурового станка подъемом трубы добиваются расположения уровня бетоннойсмеси в бетонолитной трубе ниже разъединяемого стыка на 15-25 см;- отсоединение и снятие с бетонолитной трубы бункер-воронки. Строповка бетонолитной и обсадной труб. Отсоединение верхней секции обсаднойтрубы и разбор стыка бетонолитной трубы. Снятие обсадной и бетонолитной труб;- установка на зафиксированную бетонолитную трубу бункер-воронки. Продолжение подачи бетонной смеси и извлечения обсадной трубы;- прекращение бетонирования при достижении уровнем бетона проектной отметки 380,58 м с запасом на толщину шламовидного слоя бетона.Извлечение обсадной и бетонолитной труб;- откачка воды насосом после достижения бетоном буронабивного столба прочности на менее 25 кг/см2 и удаление шламовидного слоя бетона;Этап 5. Бетонирование верхней части столба «насухо»Бетонирование осуществляется в следующей последовательности:- вокруг металлического кожуха устраивается тепляк, конструкция которого приваривается к верхнему краю кожуха .- сборка и установка бетонолитной трубы с закрепленным на ней вибратором;- подача краном КС-45717А-1 бетонной смеси в бадье;- бетонирование столба (бетон B25, W6, F300) до отметки 141,47 м. При бетонировании включаются вибраторы ИВ-60 (верхний для разгрузки воронки,нижний – для уплотнения бетонной смеси). Для обеспечения качества уплотнения бетонной смеси ее подают малыми порциями интенсивностью 0,4-2м3/ч. Бетонная смесь жесткая (ОК 4-6 см).Этап 6. Сооружение ригеля- на рабочую площадку доставляются блоки ригеля;- производится подготовка элементов к монтажу, их очистка, выправка стыковой арматуры и металлических закладных частей;- строповка и подача элементов в проектное положение;- поочередный монтаж краном КС-45717А-1 блоков. Выверка и временное закрепление элементов;- омоноличивание стыков элементов. Входящие в стык поверхности элементов до укладки бетона[14] следует промыть и обильно увлажнить. В стыкбетонную[14] смесь укладывают непрерывно с тщательным уплотнением.Открытые поверхности уплотненного бетона (раствора) должны быть выровнены заподлицо с поверхностью бетона стыкуемых элементов и защищеныот испарения воды (укладкой влагозащитного покрытия, нанесением пленкообразующего материала и др.).[14]Этап 7. Сооружение подферменникаУстройство подферменника ведется в следующей последовательности:- краном КС-45717А-1 монтируются щиты опалубки ;- выставляется арматура подферменника при помощи крана КС-45717А-1 ;- доставка автобетоновозом бетонной смеси и подача в кубле краном КС-45717А-1 в опалубку.Бетонная смесь укладывается в опалубку послойно, в одну сторону, без технологических перерывов. Толщина слоя составляет 25 – 40 см. Последующийслой необходимо укладывать до начала схватывания предыдущего (3-4 ч);- уход за бетоном;Уход за бетоном состоит в поддержании бетона во влажном состоянии (накрывается полимерной пленкой) без сотрясений и резких перепадовтемператур.- снятие опалубки.Разборка опалубки осуществляется после выдерживания бетона плиты ростверка до 70% проектной прочности.4.3 Проект производства работ по монтажу пролетных строенийМонтаж железобетонных пролётных строения производится при помощи крана.Стадия I,II. Монтаж блоков №1,2,3,4,5,6 и их раскреплениеПредварительно, перед началом работ, блоки пролётных строений подвозятся к месту работ при помощи балковоза на базек КрАЗ-257Б1. Далее, кранустанавливается в рабочее положение на стоянке №1 посередине между двух опор.Монтаж производится в следующей последовательности: пролётные строения №1,2,3,4.На расстоянии 7 м от крана поперёк оси моста устанавливается балковоз и производится раскрепление балки.Монтаж блоков производится одним краном КАТО NK-1200, стропы пропускаются через монтажные окна и отверстия для строп. Перед установкойбалки, производится очистка подферменников и установка на них резиновых опорных частей.С первой стоянки устанавливаются блоки пролётного строения №1, 2, 3. После установки блоков в проектное положение, производится ихраскрепление при помощи строп. Далее, кран переезжает на вторую стоянку, откуда монтируются блоки №3,4,5.4.4 Предварительный календарный график строительства мостаПодсчеты продолжительности строительства производятся в табличной форме в виде технологической карты (см. таблицу 4.1).Таблица 4.1 – Технологическая карта по сооружению опор и пролетного строения№ п/пНаименование основных работЕд. Изм.Объем работНорма времени, дн.Состав бригад, чел.Продолжительность работ, дн.1Подготовительные работыМост125252Устройство тупикаМост1396756,573Сооружение опор3,1Опора 0:Устройство шпунтового ограждениям3 шпунта14,5611,3627,42Разработка котлованам387,360,465,82Бурение скважин с учетом араматурым341,680,563,47Устройство столбов методом ВПТм341,680,343,13Набор прочности бетонаСтолбы177Устройство каркаса, выставление опалубки, бетонирование оголовкам335,281,184,85Набор прочности бетонаоголовок177Установка столбов устоя , омоноличивание с оголовкомм33,660,680,27Установка блоков ригеля и подбалок, омоноличевание стыковм313,980,681,05Набор прочности бетонаоголовок177Установка ополубки подферменников, омоноличивание.м30,881,160,16Набор прочности бетонаоголовок177Итого по опоре 0:74,173,3Опора 1:Бурение скважин с учетом араматурым388,310,567,36Устройство столбов методом ВПТм370,650,345,3Набор прочности бетонаСтолб177Омоноличивание столбов опоры насухом355,801,187,67Набор прочности бетонаРостверк177Установка блоков ригеля, омоноличевание стыковм313,440,681,01Установка ополубки подферменников, омоноличивание.м31,761,180,24Итого по опоре 1:35,583,3Опора 2:Бурение скважин с учетом араматурым388,310,567,36Устройство столбов методом ВПТм370,650,345,3Набор прочности бетонаСтолб177Омоноличивание столбов опоры насухом355,801,187,67Набор прочности бетонаРостверк177Установка блоков ригеля, омоноличевание стыковм313,440,681,01Установка ополубки подферменников, омоноличивание.м31,761,180,24Итого по опоре 2:35,583,4Опора 3:Бурение скважин с учетом араматурым388,310,567,36Устройство столбов методом ВПТм370,650,345,3Набор прочности бетонаСтолб177Омоноличивание столбов опоры насухом355,801,187,67Набор прочности бетонаРостверк177Установка блоков ригеля, омоноличевание стыковм313,440,681,01Установка ополубки подферменников, омоноличивание.м31,761,180,24Итого по опоре 3:35,583,5Опора 4:Бурение скважин с учетом араматурым388,310,567,36Устройство столбов методом ВПТм370,650,345,3Набор прочности бетонаСтолб177Омоноличивание столбов опоры насухом355,801,187,67Набор прочности бетонаРостверк177Установка блоков ригеля, омоноличевание стыковм313,440,681,01Установка ополубки подферменников, омоноличивание.м31,761,180,24Итого по опоре 4:35,583,8Опора 6:Устройство шпунтового ограждениям3 шпунта14,5611,3627,42Разработка котлованам387,360,465,82Бурение скважин с учетом араматурым341,680,563,47Устройство столбов методом ВПТм341,680,343,13Набор прочности бетонаСтолбы177Устройство каркаса, выставление опалубки, бетонирование оголовкам335,281,184,85Набор прочности бетонаоголовок177Установка столбов устоя , омоноличивание с оголовкомм33,660,680,27Установка блоков ригеля и подбалок, омоноличевание стыковм313,980,681,05Набор прочности бетонаоголовок177Установка ополубки подферменников, омоноличивание.м30,881,160,16Набор прочности бетонаоголовок177Итого по опоре 0:74,17Итого по опорам290,664Сооружение пролетных строений4,1Пролетное строение 1:Монтаж балок ПС автодорожным краномм385,741,4815Омоноличивание балокп.м.21,141,182,91Устройство дорожной одежды из асфальтобетонам2303,60,183,8Итого по ПС :21,71Итого по 5 ПС :108,555Подготовка к сдаче мостаМост12525Итого при последовательном выполнении работ:505,78График обеспечивает возможности оптимизации СМР по самым разнообразным критериям, в том числе по равномерности использования рабочей силы,механизмов, строительных материалов и т.д. Преимуществом линейных графиков является также их наглядность и простота. Разработка такогографика включает следующие этапы:- составление перечня работ, для которых делается график- определение их методов производства и объемов- определение трудоемкости каждого вида работ путем расчетов, основанных на существующих нормах времени, укрупненных нормах или данныхместного опыта- составление исходного варианта графика, т.е. предварительное определение продолжительности и календарных сроков выполнения каждой работыс отображением этих сроков на графике- оптимизация календарного графика, т.е. обеспечение равномерной потребности в ресурсах в первую очередь в рабочей силе), обеспечениесвоевременного завершения строительства и т.д., установление окончательных календарных сроков работ и численности исполнителей.[11]Линейный график строительства приведен на листе №10.5. Охрана труда при строительстве моста.В данной выпускной квалификационной работе «Строительство мостового перехода через р.Кирганик на 16 км автомобильной дороги Мильково –Ключи – Усть-Камчатск». При сооружении нового моста при строительстве могут возникнуть потенциальные опасности и вредности по причинам:несоответствие фактической необходимости наличия производственных площадей, оборудования, материалов, инструментов, состава и численностиработающих;отсутствие или недостаточность коммуникаций, необходимых для обеспечения нормальных и безопасных условий труда (водопровод, теплотрасса,канализация, электроснабжение, связь и др.);отсутствие или некачественное проведение инструктажа и обучения, руководства и надзора за работой;неудовлетворительный режим труда и отдыха;неправильная организация рабочего места, движения[10] транспорта;отсутствие, неисправность или несоответствие условиям работы спецодежды, индивидуальных средств защиты и др.;[10]недостаточное обеспечение в рабочей зоне микроклимата, гигиены труда и производственной санитарии (неблагоприятная освещенность,повышенные вибрация, шум, радиация, запыленность, загазованность, электромагнитные воздействия и др.);[10]не ведется мониторинг состояния атмосферного воздуха на токсичные компоненты (СО, СпНм, NOx, сажу и др.);не предусмотрено[10] ограждение строительной площадки;нет дорожных знаков, указателей и т.д.;недостаточно учитываются погодно-климатические условия при организации работ;не ведется анализ[10] инцидентов, не учитываются возраст, стаж и состояние здоровья[10] работников;не учитываются психофизиологический фактор всех работников и их профессиональная подготовка;недостаточно уделяется внимания техническому состоянию[10] механизмов и транспортных средств;недостаточная организация перевозки[10] работников, взрывопожароопасного, пылящего и негабаритного груза;[10]Потенциальные опасности и вредности могут возникнуть по конструкторским причинам:несоответствие требованиям безопасности конструкций технологического оборудования, транспортных и энергетических устройств;несовершенство конструкции технологической оснастки, ручного и переносного механизированного инструмента;отсутствие или несовершенство оградительных, предохранительных и других технических средств безопасности;неудовлетворительная компоновка поста управления;неудобное проведение осмотра, технического ухода и ремонта и др.По технологическим причинам могут возникнуть следующие опасности:неправильный выбор оборудования, оснастки транспортных средств и[10] оборудования;отсутствие или недостаточная механизация тяжелых и опасных операций;неправильный выбор режимов обработки;несовершенство планировки и технологического оборудования;[10]нарушение технологического процесса;нарушение правил эксплуатации сосудов, работающих под давлением, подъемно-транспортных машинВ[10] ходе дипломного проетирования был принят вариант моста с железобетонными пролётными строения , что говорит о большом количествебетонно-монолитных работ . Кроме того крайне важным является достаточное освещение на строительной площадке.Поскольку мост запроектированчерез водоток, необходимо рассмотреть воздействие мостового перехода на водную среду . В связи с этим более подробно рассмотрим следующиевопросы:освещение строительной площадки;обеспечение безопасности производства бетонных работ;минимизация негативного воздействия на водный объект при строительстве моста.5.1 Нормы освещения строительной площадкиДля электрического освещения строительных площадок и участков следует применять типовые стационарные и передвижные инвентарныеосветительные установки.Передвижные инвентарные осветительные установки необходимо размещать на строительной площадке в местах производства работ и в зонетранспортных путей.Строительные машины должны быть оборудованы осветительными установками наружного освещения[11].В тех случаях, когда строительные машины не поставляют комплектно с осветительным оборудованием для наружного освещения, при проектированииэлектрического освещения должны быть предусмотрены установки наружного освещения, монтируемые на корпусах машин[11].Электрическое освещение строительных площадок и участков подразделяют на рабочее, аварийное резервное, аварийное эвакуационное иохранное.Рабочее освещение должно быть предусмотрено для всех строительных площадок и участков, где работы выполняют в ночное время и сумеречноевремя суток, и осуществляется установками общего освещения (равномерного или локализованного) и комбинированного (к общему добавляетсяместное) [11].Общее равномерное освещение следует применять, если нормируемое значение освещенности не превышает 10 лк. В остальных случаях и вдополнении к общему равномерному должно предусматриваться общее локализованное освещение или местное освещение[11].В целях комфортного перепада яркости в поле зрения работающих соотношение освещенностей зоны выполнения работ и периферийной зоныдолжно соответствовать значениям, приведенным в таблице 5.1.Таблица 5.1 Соотношение[7] освещённости окружающего пространства и объектаОсвещенность зоны выполнения работ, лкОсвещенность периферийной зоны,[7] не менее, лк[7]3007520050150305010020<50Не нормируетсяДля освещения мест производства наружных строительных и монтажных работ следует применять источники света:- светодиоды и светодиодные модули;- натриевые лампы высокого давления;- металлогалогенные лампы высокого давления;- ртутные лампы высокого давления;- ксеноновые лампы;- лампы накаливания общего назначения.[7]Индекс цветопередачи применяемых источников света должен быть:- не[7] менее 20 -[7] при норме освещенности 50 лк;- не менее 40 - при норме освещенности более 50 лк[11].Для общего равномерного освещения строительных площадок следует применять прожекторы по ГОСТ Р 54350-2011 и светильники наружногоосвещения по ГОСТ 8045[11].Светильники общего локализованного освещения устанавливают на здания, конструкции и мачты общего равномерного освещения. Установкаосветительных устройств на сгораемых кровлях (покрытиях) зданий запрещается.Резервное освещение должно быть предусмотрено в местах производства работ по бетонированию ответственных конструкций в тех случаях, когда потребованиям технологии перерыв в укладке бетона недопустим.Резервное освещение на участках бетонирования железобетонных конструкций должно обеспечивать освещенность 10 лк, а на участкахбетонирования массивов - 5 лк на уровне укладываемой бетонной смеси[11].Освещение путей эвакуации из мест производства строительных и монтажных работ внутри зданий следует предусматривать по маршрутамэвакуации:- в коридорах и проходах по маршруту эвакуации;- в местах изменения (перепада) уровня пола или покрытия;- в зоне каждого изменения направления маршрута;- при пересечении проходов и коридоров;- на лестничных маршах, при этом каждая ступень должна быть освещена прямым светом;- перед каждым пунктом медицинской помощи;- в местах размещения средств экстренной связи и других средств, предназначенных для оповещения о чрезвычайной ситуации;- в местах размещения первичных средств пожаротушения;- в местах размещения плана эвакуации.Эвакуационное освещение должно обеспечивать внутри строящегося здания горизонтальную освещенность на полу вдоль центральной линиипрохода не менее 1 лк, при этом полоса шириной не менее 50% ширины прохода, симметрично расположенная относительно центральной линии,должна иметь освещенность не менее 0,5 лк[11].[7]Охранное освещение предусматривается в тех случаях, когда в темное время суток требуется охрана строительной площадки или участкастроительно-монтажных работ.Для осуществления охранного освещения следует выделять часть светильников рабочего освещения. Охранное освещение должно обеспечивать награницах строительных площадок или участков производства работ горизонтальную освещенность 0,5 лк на уровне земли или на уровне 0,5 м от землина одной стороне вертикальной плоскости[11].5.2[7] Обеспечение безопасности производства бетонных работ5.2.1 Организация работПри приготовлении, подаче, укладке и уходе за бетоном, заготовке и установке арматуры, а также установке и разборке опалубки (далее выполнении бетонных работ) необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников опасных и вредныхпроизводственных факторов, связанных с характером работы:- расположение рабочих мест вблизи перепада по высоте 1,3 м и более;- движущиеся машины и передвигаемые ими предметы;- обрушение элементов конструкций;- шум и вибрация;- повышенное напряжение в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека[13].При наличии опасных и вредных производственных факторов,[5] безопасность бетонных работ должна быть обеспечена на основе выполнениясодержащихся в организационно-технологической документации (ПОС, ППР и др.) следующих решений по охране труда:- определение средств механизации для приготовления, транспортирования, подачи и укладки бетона;- определение несущей способности и разработка проекта опалубки, а также последовательности ее установки и порядка разборки;- разработка мероприятий и средств по обеспечению безопасности рабочих мест на высоте;- разработка мероприятий и средств по уходу за бетоном в холодное и теплое время года[13].При монтаже опалубки, а также установке арматурных каркасов следует руководствоваться[5] требованиямираздела 8 "Монтажные работы" СНиП 1204-2002.Цемент необходимо хранить в силосах, бункерах, ларях и других закрытых емкостях, принимая меры против распыления в процессе загрузки и выгрузки.Загрузочные отверстия должны быть закрыты защитными решетками, а люки в защитных решетках закрыты на замок.При использовании пара для прогрева инертных материалов, находящихся в бункерах или других емкостях, следует применять меры,предотвращающие проникновение пара в рабочие помещения.Спуск рабочих в камеры, обогреваемые паром, допускается после отключения подачи пара, а также охлаждения камеры и находящихся в нейматериалов и изделий до 40 °С[13].5.2.2 Организация рабочих местРазмещение на опалубке оборудования и материалов, не предусмотренных ППР, а также нахождение людей, непосредственно не участвующих впроизводстве работ на установленных конструкциях опалубки, не допускаются.Для перехода работников с одного рабочего места на другое необходимо применять лестницы, переходные мостики и трапы, соответствующиетребованиям СНиП 12-03.При устройстве сборной опалубки стен, ригелей и сводов необходимо предусматривать устройство рабочих настилов шириной не менее 0,8 м сограждениями.Опалубка перекрытий должна быть ограждена по всему периметру. Все отверстия в рабочем полу опалубки должны быть закрыты. При необходимостиоставлять эти отверстия открытыми их следует затягивать проволочной сеткой.После отсечения части скользящей опалубки и подвесных лесов торцевые стороны должны быть ограждены[13].Для защиты работников от падения предметов на подвесных лесах по наружному периметру скользящей и переставной опалубки следуетустанавливать козырьки шириной не менее ширины лесов.Ходить по уложенной арматуре допускается только по специальным настилам шириной не менее 0,6 м, уложенным на арматурный каркас.Съемные грузозахватные приспособления, стропы и тара, предназначенные для подачи бетонной смеси грузоподъемными кранами, должны бытьизготовлены и освидетельствованы согласно ПБ 10-382.На участках натяжения арматуры в местах прохода людей должны быть установлены защитные ограждения высотой не менее 1,8 м[13].Устройства для натяжения арматуры должны быть оборудованы сигнализацией, приводимой в действие при включении привода натяжного устройства.Запрещается пребывание людей на расстоянии ближе 1 м от арматурных стержней, нагреваемых электротоком.При применении бетонных смесей с химическими добавками следует использовать защитные перчатки и очки.Работники, укладывающие бетонную смесь на поверхности, имеющей уклон более 20°, должны пользоваться предохранительными поясами[13].Эстакада для подачи бетонной смеси автосамосвалами должна быть оборудована отбойными брусьями. Между отбойными брусьями и ограждениямидолжны быть предусмотрены проходы шириной не менее 0,6 м. На тупиковых эстакадах должны быть установлены поперечные отбойные брусья.При очистке кузовов автосамосвалов от остатков бетонной смеси работникам запрещается находиться в кузове транспортного средства.Заготовка и укрупнительная сборка арматуры должны выполняться в специально предназначенных для этого местах.Зона электропрогрева бетона должна иметь защитное ограждение, удовлетворяющее требованиям государственных стандартов, световуюсигнализацию и знаки безопасности[13].5.2.3 Порядок производства работРабота смесительных машин должна осуществляться при соблюдении следующих требований:[5]- очистка приямков для загрузочных ковшей должна осуществляться после надежного закрепления ковша в поднятом положении;- очистка барабанов и корыт смесительных машин[5] допускаетсятолькопосле остановки машины и снятия напряжения.При выполнении работ по заготовке арматуры необходимо:- устанавливать защитные ограждения рабочих мест, предназначенных для разматывания бухт (мотков) и выправления арматуры;- при резке станками стержней арматуры на отрезки длиной менее 0,3 м применять приспособления, предупреждающие их разлет;- устанавливать защитные ограждения рабочих мест при обработке стержней арматуры, выступающей за габариты верстака, а у двустороннихверстаков, кроме того, разделять верстак посередине продольной металлической предохранительной сеткой высотой не менее 1 м;- складывать заготовленную арматуру в специально отведенных для этого местах;- закрывать щитами торцевые части стержней арматуры в местах общих проходов, имеющих ширину менее 1 м.Элементы каркасов арматуры необходимо пакетировать с учетом условий их подъема, складирования и транспортирования к месту монтажа.Бункеры (бадьи) для бетонной смеси должны соответствовать требованиям государственных стандартов. Перемещение[5] загруженногоили порожнегобункера разрешается только при закрытом затворе.При укладке бетона из бункера расстояние между нижней кромкой бункера и ранее уложенным бетоном или поверхностью, на которую укладываетсябетон, должно быть не более 1 м, если иные[5] расстоянияне предусмотрены ППР[13].Ежедневно перед началом укладки бетона в опалубку необходимо проверять состояние тары, опалубки и средств подмащивания. Обнаруженныенеисправности следует незамедлительно устранять.Перед началом укладки бетонной смеси виброхоботом необходимо проверять исправность и надежность закрепления всех его звеньев между собой и кстраховочному канату.При подаче бетона с помощью бетононасоса необходимо:- осуществлять работы по монтажу, демонтажу и ремонту бетоноводов, а также удалению из них пробок только после снижения давления доатмосферного[13];- удалять всех работающих от бетоновода на время продувки на расстояние не менее 10 м;- укладывать бетоноводы на прокладки для снижения воздействия динамической нагрузки на арматурный каркас и опалубку при подаче бетона.Удаление пробки в бетоноводе сжатым воздухом допускается при условии:- наличия защитного щита у выходного отверстия бетоновода;- нахождения работающих на расстоянии не менее 10м от выходного отверстия бетоновода;- осуществления подачи воздуха в бетоновод равномерно, не превышая допустимого давления.При невозможности удаления пробки следует снять давление в бетоноводе, простукиванием найти место нахождения пробки в бетоноводе,расстыковать бетоновод и удалить пробку или заменить засоренное звено[13].При установке элементов опалубки в несколько ярусов каждый последующий ярус следует устанавливать после закрепления нижнего яруса.Разборка опалубки должна производиться после достижения бетоном заданной прочности.Минимальная прочность бетона при распалубке загруженных конструкций, в том числе от собственной нагрузки, определяется ППР и согласовывается спроектной организацией[13].При разборке опалубки необходимо принимать меры против случайного падения элементов опалубки, обрушения поддерживающих лесов иконструкций.При передвижении секций катучей опалубки и передвижных лесов необходимо принимать меры, обеспечивающие безопасность работающих. Лицам,не участвующим в этой операции, находиться на секциях опалубки или лесов запрещается.При уплотнении бетонной смеси электровибраторами перемещать вибратор за токоведущие кабели не допускается, а при перерывах в работе и припереходе с одного места на другое электровибраторы необходимо выключать.При устройстве технологических отверстий для пропуска трубопроводов в бетонных и железобетонных конструкциях алмазными кольцевыми сверламинеобходимо на месте ожидаемого падения керна оградить опасную зону.При электропрогреве бетона монтаж и присоединение электрооборудования к питающей сети должны выполнять только электромонтеры, имеющиеквалификационную группу по электробезопасности не ниже III.В зоне электропрогрева необходимо применять изолированные гибкие кабели или провода в защитном шланге. Не допускается прокладывать проводанепосредственно по грунту или по слою опилок, а также провода с нарушенной изоляцией.Зона электропрогрева бетона должна находиться под круглосуточным наблюдением электромонтеров, выполняющих монтаж электросети.Пребывание работников и выполнение работ на этих участках не допускается, за исключением работ, выполняемых по наряду-допуску в соответствии смежотраслевыми правилами по охране труда при эксплуатации электроустановок[13].Открытая (незабетонированная) арматура железобетонных конструкций, связанная с участком, находящимся под электропрогревом, подлежитзаземлению (занулению).После каждого перемещения электрооборудования, применяемого при прогреве бетона, на новое место следует измерять сопротивление изоляциимегаомметром[13].5.3[5] Минимизация негативного воздействия на водный объект при строительстве моста5.3.1 Оценка воздействия объекта проектирования на водную среду и режим поверхностного и грунтового стоковВоздействие мостового перехода на водную среду, как инженерного сооружения, проявляется в видоизменении ландшафта; нарушенииповерхностного стока; изменении условий обитания растений, животных и рыб.Воздействие от движения автотранспорта по автодороге и мостовому переходу на водную среду проявляется в загрязнении поверхностных вод,смываемых с мостового перехода и проезжей части в период эксплуатации, отходами от истирания покрытий и шин, тормозных колодок, пылью игрязью, нефтепродуктами (бензин, дизельное топливо, масла, мазут и др.), а также, в незначительном количестве, бытовым мусором.После строительства смыв загрязняющих веществ будет происходить с проезжей части дороги, имеющей гравийно-песчаное покрытие. Поверхностныесточные воды, стекающие с покрытия, частично будут фильтроваться на откосах насыпи, отсыпаемой из дренирующих грунтов, частично растекатьсяпо рельефу местности, покрытому растительностью.Воздействие на участки русла, поймы и берегов водотока может выразиться в загрязнении их строительным мусором, горюче-смазочными материалами.Во время обильных дождей возможен вынос в водоток взвешенных веществ с поверхностей рабочих приопорных площадок или подъездов к местуработ.Водопотребление на производственные нужды связано с укладкой монолитного бетона или раствора, смачиванием бетонных поверхностей,выполнением работ по омоноличиванию стыков сборных железобетонных конструкций, устройством дорожной одежды, охлаждением двигателеймашин и оборудования, пожаротушением. Оно является безвозвратным, производственные сточные воды отсутствуют.Водопотребление на хозяйственно-бытовые нужды связано с условиями труда, питания и проживания строителей моста. Проживание работающихпредусмотрено в вахтовом поселке. Временное пребывание рабочих предусмотрено в вагончиках-бытовках на стройплощадке. Питание рабочихосуществляется на строительной площадке.На строительной площадке предусматривается устройство санитарно-бытовых помещений, исходя из требуемого количества рабочих.Для обслуживания работающего персонала, непосредственно на объекте строительства, предполагается размещение следующего минимальногокомплекса вспомогательных сооружений:-контора строительного участка с медпунктом;-вагончики для отдыха и обогрева рабочих;-материально-технический склад;-биотуалет;ёмкость для складирования твёрдых бытовых отходов;резервуар для воды.В качестве вспомогательных (временных) сооружений предусматривается применение унифицированных типовых секций передвижного иконтейнерного типов. Временные сооружения располагаются в пределах проектируемого участка.5.3.2 Мероприятия по рациональному использованию и охране вод и водных биоресурсовК проектным решениям по снижению до минимума отрицательного воздействия мостового перехода, как сооружений, на водную среду относятсяследующие:отверстие нового моста через реку Гобилли, устраевомого напротив существующего моста, назначено с учетом расчетного расхода воды 1%вероятности превышения, оно значительно превышает отверстие существующего моста, у которого наблюдается размыв береговых опор;размещение моста произведено из условия пропуска меженного русла под пролетом и пропуска карчехода;укрепление конусов моста из дренирующего грунта с крутизной откосов 1:2. Откосы конусов укрепляются каменной наброской толщиной 0.3 м. Восновании откосов устраиваются рисберма.водоотвод с проезжей части моста устраивается за счет двускатного поперечного уклона 20 ‰. Отвод воды осуществляется по водоотводным лоткам идренажным трубкам в водоприемники из крупнообломочного грунта.В период строительства для снижения негативного воздействия на режим поверхностного стока и предохранения реки от загрязненияпредусматриваются следующие мероприятия:строительная площадка размещена вне водоохранной зоны. На строительной площадке расположены передвижные бытовые вагончики, передвижныебиотуалеты, площадки для складирования сборных железобетонных, металлических конструкций;сохранение поверхностного водоотвода, сложившегося на местности при устройстве строительной площадки. Предотвращение сброса загрязненныхстоков с территории стройплощадки;обеспечение в период производства работ контроля качества вод на прилегающей акватории с определением мутности и нефтепродуктов изанесением в журнал наблюдений;стоянка, заправка, мойка и мелкий ремонт дорожной техники и механизмов производится на территории вахтового поселка или на базе подряднойорганизации на специально предназначенной для этого площадке;выполнение работ в строго установленных границах существующего отвода;проведение профилактических мероприятий по поддержанию техники в исправном состоянии; строгий контроль над исправностью топливной системы;сбор отработанных масел и горючих материалов с передачей на утилизацию;установка специальных инвентарных поддонов в местах возможных утечек и проливов горюче-смазочных материалов и других растворов; контроль заобнаружением возможных утечек ГСМ;движение строительной техники по специально оборудованным объездным дорогам, а затем по отремонтированной дороге;сбор и своевременный вывоз строительных и бытовых отходов;выполнение работ строго в соответствии с календарным графиком, с перерывами на пропуск паводка и на распутицу, устройство русловых опор взимний период [12] .После окончания строительных работ необходимо:очистить русло реки и поймы от загромождающих предметов, извлечь и вывезти сваи, подмости и временные опоры;вывезти временные сооружения на строительной площадке, провести рекультивацию земель.Для сохранения водных биоресурсов в период нереста строительные работы должны быть прекращены и приняты меры по снижению шумастроительных инструментов, механизмов и автомобилей, работающих на берегах реки.При строительстве моста вблизи водных объектов не разрешается производить работы и перемещения по воде в период массового нереста, выклева иската молоди рыб. На пойменных участках моста, за пределами акватории, в этот период должны быть приняты меры по снижению шума выполняемыхработ, в том числе шума механизмов и автомобилей[12].ЗАКЛЮЧЕНИЕВ данном дипломном проекте произведена разработка проекта автодорожного моста через р. Гобилли. Дипломный проект максимально приближен креальному проекту.Разработано пять варианта моста, из которых на основании технико-экономического сравнения был выбран наилучший. Все рассмотренные вариантыявляются целесообразными для применения в данных условиях и конкурентоспособными между собой.В ходе детальной разработки принятого варианта были внесены некоторые изменения в изначально запроектированный вариант. Так, приперерасчёте фундаментов опор их несущая способность оказалась недостаточной для обеспечения бесперебойности и безопасности. В результатечего размеры и количество столбов было увеличено. Также, было произведено армирование нетиповых конструкций моста.Рассмотрены вопросы организации строительства, а именно: проекты производства работ по сооружению опор и пролётных строений, составленатехнологическая карта, на основании который построены календарный и сетевой графики, произведено размещение необходимых зданий исооружений. Также проработаны вопросы техники безопасности и БЖД при строительно-монтажных работах.Список используемых источников:СП 13.13330.2012 Мосты и трубы/ Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 1998. – 214 с.СП 14.13330.2014. Строительство в сейсмических районах/ Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2006. – 44 с.СП 46.13330.2012 Мосты и трубы. Правила производства и приемки работ/ Госстрой СССР. – М.: [б. и.], 1992. - 169 с.СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты/ Госстрой СССР. – ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 48 с.Дмитриев, Ю.В., Авакимова Л.В. Технико-экономическое сравнение и оценка проектных вариантов мостовых сооружений: методические указания/ Ю.В.Дмитриев, Л.В. Авакимова – Хабаровск: Изд-во ХАБИИЖТ, 1982. – 62с.[17]Власов, Г.М. Проектирование опор мостов: учеб. пособие/ Г.М. Власов. – Новосибирск: Изд-во СГУПСа, 2003. – 332 с.«Положение о водоохранных зонах водных объектов и их прибрежных защитных полосах»,[13] пост. Правительства РФ № 1404 от 23.11.96 г.СНиП 1.04.03-85*. Нормы продолжительности строительства и задела в строительстве предприятий, зданий и сооружений.[5] Часть I, II/ ГосстройСССР; Госплан СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 291 с.Топеха, А.А. Составление и сравнение вариантов железобетонного моста: методические указания к курсовому и дипломному проектированию/ А.АТопеха. – Хабаровск: ДВГУПС, 1999. – 42 с.СП 131.13330.2012 Строительная климатология. М.: Госстрой Росии, 2000. – 58 с.ГОСТ 12.1.046-2014 - СТРОИТЕЛЬСТВО. НОРМЫ ОСВЕЩЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ ПЛОЩАДОК. – М.: 2015. – 23 с.ОДМ 218.3.031-2013 Методические рекомендации по охране окружающей среды при строительстве, ремонте и содержании автомобильных дорог[13]СНиП 12-04-2002. Безопасность труда в строительстве. Ч. 2. Строительное производство. – М.: Книга сервис, 2003 – 48 с.Пособие к СНиП 2.0503-84* по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки. М.:, 1992.[8]СНиП 2.01.14-83. Определение расчетных гидрологических характеристик/ Госстрой СССР – М.: Стройиздат, 1985. - 38 с.ВСН 29-59. Технические указания по подводному заполнению оболочек бетоном способом вертикально перемещающейся трубы.Рекомендации по учету сейсмических воздействий при проектировании мостов. – М. ЦНИИС Минтрансстроя, 1983. – 21 с.ВСН 32-81. Инструкция по устройству гидроизоляции конструкций мостов и труб на железных, автомобильных и городских дорогах/[18] МПС СССР. – М.:1982.Расчетные нормативы для составления проектов организации строительства. – М.: Стройиздат, 1973 – 174 сБахарев, И.И, Рязанов Ю.С. Проектирование фундаментов глубокого заложения: учеб. пособие/ И.И. Бахарев, Ю.С Рязанов.- Хабаровск: Изд-во ДВГУПС,2000. – 107 с.Рязанов, Ю.С. Строительство столбчатых опор мостов: учеб. пособие/Ю.С. Рязанов: – Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 1997. – 91 с.Владимирский, С.Р. Проектирование мостов/ С.Р. Владимирский. – СПб.: ООО «Издательство ДНК», 2006. – 320 с.Смирнов, В.Н. Строительство мостов и труб/ В.Н. Смирнов - СПб: Изд-во ДНК, 2007 – 288 с.[18]Бобриков Б.В, Русаков И.М, Царьков А.А.[18] Строительство мостов: учеб. для вузов./ Б.В. Бобриков, И.М. Русаков, А.А. Царьков; под. ред. Б.В. Бобрикова.– М.: Транспорт, 1987. – 304 с.[18]Кручинкин, А.В, Белый В.К. Монтаж стальных пролетных строений мостов/ А.В. Кручинкин, В.К. Белый. - М.: Транспорт, 1978. – 296 с.[18]Приложение А. Разработка схем моста по вариантамВариант 1Схема: 5х24 м.Определение отметкиверха проезжей частиОтметка верха проезжей части задана ,исходя из продольного профиля трассы, и равна при ПК97+19,07 392,60. Мост проетируется на участке пути суклоном 5‰.Определение зазоров между пролетными строениями и устоями:Зазоры в свету между железобетонными пролетными строениями и устоями принимаются равными 0,05 м.Определение полной длины моста и фактического отверстия моста:Полная длина моста определяется по формуле:L = 2.lу + Σlп + ΣΔгде lп = 24 м полный пролет;lу = 0,2 м длина шкафной стенки устоя;ΣΔ – сумма длин зазоров между пролетным строением и устоями:ΣΔ = 0,05*6 = 0,3 мL = 2.0,2 + 5.24 + 0,3 = 120,7 мФактическое отверстие моста для рассматриваемой схемы составляет:Lоф = 100,29 мВариант 2Схема: 1х24+2х33+1х24м.Определение отметки верха проезжей части (см. вариант №1)Определение зазоров между пролетными строениямим и устоями:Зазоры в свету между железобетонными пролетными строениями и устоями принимаются равными 0,05 м.Определение полной длины моста и фактического отверстия моста:Полная длина моста определяется по формуле:L = 2.lу + Σlп + ΣΔгде Σlп – сумма длин всех пролетных строений:Σlп = 24+2х33+24 = 114 мlу = 0,2 м длина шкафной стенки устоя;ΣΔ – сумма длин всех зазоров между пролетными строениями:ΣΔ = 5х0,05 = 0,25 мL = 2.0,2 + 114+ 0,25 = 114,45 м.Фактическое отверстие моста для рассматриваемой схемы составляет:Lоф = 99,35 мВариант 3Схема: 5х24 м.1. Определение отметки верха проезжей части (см. вариант №1)2.Определение зазоров между пролетными строениями и устоями:Зазоры в свету между слежелезобетонными пролетными строениями и устоями принимаются равными 0,1 м.3.Определение полной длины моста и фактического отверстия моста:Полная длина моста определяется по формуле:L = 2.lу + Σlп + ΣΔгде lп = 24 м полный пролет;lу = 0,2 м длина шкафной стенки устоя;ΣΔ – сумма длин зазоров между пролетным строением и устоями:ΣΔ = 0,1*6 = 0,6 мL = 2.0,2 + 5.24 + 0,6 = 121,00 мФактическое отверстие моста для рассматриваемой схемы составляет:Lоф = 102.76 мВариант 4Схема: 3х42,6 м.Определение отметки верха проезжей части (см. вариант №1)Определение зазоров между пролетными строениями и устоямиЗазоры между пролетным строением и устоем определяются по формулам указаным в варианте №3.lр = 42 м– рассматриваемый расчетный пролет;lп = 42,6 м – полный пролет рассматриваемого пролетного строения;Определение полной длины моста и фактического отверстия моста:Полная длина моста:L = 2.lу + Σlр + ΣΔгде Σlp – сумма длин всех пролетных строений:Σlп = 2.42,6 = 127,8 мlу = 0,2 м длина шкафной стенки устоя;ΣΔ – сумма длин всех зазоров между пролетными строениями:ΣΔ = 0,1*4 = 0,4 мL = 2.0,2 + 127,8 +0,4 = 128,6 м.Фактическое отверстие моста для рассматриваемой схемы составляет:Lоф = 114,59 мВариант 5Схема: 3х42 м.Определение отметки верха проезжей части (см. вариант №1)Определение зазоров между пролетными строениями и устоямиПролетное строение неразрезное сталежелезобетонное.Зазор между пролётным строением и устоем 100ммlр = 42 м– рассматриваемый расчетный пролет;lп = 42,6 м – полный пролет рассматриваемого пролетного строения;Определение полной длины моста и фактического отверстия моста:Полная длина моста:L = 2.lу + Σlр + ΣΔгде Σlп – сумма длин всех пролетных строений:Σlп = 126,6 мlу = 0,2 м длина шкафной стенки устоя;ΣΔ – сумма длин всех зазоров между пролетными строениями:ΣΔ = 0,1*2 = 0,2 мL = 2.0,2 + 126,6 +0,2 = 127,2 м.Фактическое отверстие моста для рассматриваемой схемы составляет:Lоф = 114,25 мПриложение Б. Проектирование фундаментов опор моста по вариантамВариант 1Проектирование фундаментов устояРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.1.Рисунок В.1 – Размещение столбов в ростверкеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 4 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =3,75 м – длина столба ;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты оголовка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвы ригеля) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Рисунок В.2 – Нагрузка от собственного веса устояПодсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.1.Таблица В.1 – Подсчет нагрузки от веса элементов устоя№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН1Шкафная стенка106,904,362,59,811,1117,592Подферменники35,811,462,59,811,139,393Ригель315,7612,882,59,811,1347,344Подбалок90,643,702,59,811,199,715Столбы348,5014,212,59,811,1383,356Оголовоки947,6538,642,59,811,11042,41Итого 2029,79Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=24м:Таблица В.2 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Балка 24м2100,63614,292,59,81,12310,6910,073Монолитный бетон стыков517,9373,022,59,81,1569,722,484Защитный слой бетона699,23128,542,59,81,3909,003,965Асфальтобетон669,34127,322,59,81,51004,014,376Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр21,18Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 21,18 т = 207,78 кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 207,78*11.7=2431,03кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.2.Рисунок В.2 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете устояРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.3.Таблица В.3 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,936140841,21,4352,24114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН11,7148,4440,29Итого временная нагрузка на устой:1168,85Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1168,85кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,63 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 22,5 кН/м3; у2 = 21,9кН/м3; у3 = 2,63 кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 0,25м; h2 = 3 м; h3 = 0.5м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2+ h3= 0,25+3+0.5 =3.75 мR = 126.5*1000*0.6*(1+3.75/1.5*0.4)=151840кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,8 кПа; f2=48,1 кПа; f3=60,3кПа;cf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20269,52[1] кН <Nd = 2866,72 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 3,75 м. Отметка низа столбов – 377,91 м.Фундамент промежуточной опорыРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.3.Рисунок В.3 – Размещение столбов вригелеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =1,8 м – длина столба;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвыригеля) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Рисунок В.2 – Нагрузка от собственного веса устояПодсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.4.Таблица В.4 – Подсчет нагрузки от веса элементов промежуточной опоры№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН2Ригель71,612,922,59,811,178,7771,613Подферменник315,7612,882,59,811,1347,34315,76Итого426,11Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=24м:Таблица В.5 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Балка жб 24м4201,261214,292,59,81,14621,3920,133Монолитный бетон стыков1035,86143,022,59,81,11139,454,964Защитный слой бетона1398,46228,542,59,81,31818,007,925Асфальтобетон1338,68227,322,59,81,52008,028,756Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр42,06Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 42,06 т =412,61кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.7)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 412,61*23,4=9655,04 кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.4.Рисунок В.4 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете промежуточной опорыРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.8)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.6.Таблица В.6 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,93614084352,24114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН23,4148,4880.59Итого временная нагрузка на устой:1609,14Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1609,14кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы столба равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.9)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.10)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,63 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 22,5 кН/м3; у2 = 21,9кН/м3; у3 = 2,63 кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 0,25м; h2 = 3 м; h3 = 0.5м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2+ h3= 0,25+3+0.5 =3.75 мR = 98,8*1000*0.6*(1+1,8/1.5*0.4)=87840кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,1 кПа; f2=50,2 кПаcf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20217,94[1] кН <Nd = 8070,35 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 1,8 м. Отметка низа столбов –379,96м.Вариант 2Фундамент береговой опоры принимается такой же как в первом варианте.Фундамент промежуточной опорыРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.5.Рисунок В.5 – Размещение столбов в ригелеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =41,40 м – длина столбасм.Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвыригеля) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Рисунок В.2 – Нагрузка от собственного веса устояПодсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.6.Таблица В.6 – Подсчет нагрузки от веса элементов промежуточной опоры№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН2Ригель71,612,922,59,811,178,7771,613Подферменник315,7612,882,59,811,1347,34315,76Итого426,11Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=33м:Таблица В.7 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Балка жб 24м6441,541221,912,59,81,17085,6930,873Монолитный бетон стыков1426,88144,162,59,81,11569,576,844Защитный слой бетона1592,99232,512,59,81,32070,899,025Асфальтобетон1186,29224,212,59,81,51779,447,756Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр54,78Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 54,78т =537,39кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 537,39*32,2=14411,49кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.6.Рисунок В.6 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете промежуточной опорыРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.8.Таблица В.8 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,95414084359,01114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН32,4148,41219,28Итого временная нагрузка на устой:1954,61Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1954,61кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы столба равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.9)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.10)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,72 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 21,9 кН/м3; у2 = 27,2кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 1,4м; h2 = 0,5 м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2= 1,4+0.5 =1,9 мR = 98,8*1000*0.6*(1+1,9/1.5*0.4)=89315кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,1 кПа; f2=50,2 кПаcf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20219,54[1] кН <Nd = 12424,33 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 1,9 м. Отметка низа столбов –378,92.Вариант 3Проектирование фундаментов устояРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.7.Рисунок В.7 – Размещение столбов в ростверкеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 4 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =22,62 м – длина столбасм. рисунок В.5;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Gгр – нагрузка от веса грунта и балласта на устое, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.9Таблица В.9 – Подсчет нагрузки от веса элементов устоя№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН1Шкафная стенка106,904,362,59,811,1117,592Подферменники5,640,232,59,811,16,203Ригель315,7612,882,59,811,1347,344Подбалок90,643,702,59,811,199,715Столбы348,5014,212,59,811,1383,356Оголовоки947,6538,642,59,811,11042,41Итого 1996,60Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=24м:Таблица В.10 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Асфальтобетон1858,86133,402,59,81,52788,294,513Балка стадежелезобетонная556,2319,81,1611,849725,924Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр30,74Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 30,74т = 301,56 кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 301,56*11,8=3557,92кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.8.Рисунок В.8 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете устояРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.10.Таблица В.10 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,938140841,21,4352,99114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН11,8148,4444,06Итого временная нагрузка на устой:1173,37Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1173,37кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,63 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 22,5 кН/м3; у2 = 21,9кН/м3; у3 = 2,63 кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 0,25м; h2 = 3 м; h3 = 0.5м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2+ h3= 0,25+3+0.5 =3.75 мR = 126.5*1000*0.6*(1+3.75/1.5*0.4)=151840кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,8 кПа; f2=48,1 кПа; f3=60,3кПа;cf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20269,52[1] кН <Nd = 4321,66 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 3,75 м. Отметка низа столбов – 377,91 м.Фундамент промежуточной опорыРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.9.Рисунок В.9 – Размещение столбов в ригелеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =39,30 м – полная длина столбасм. рисунок В.5;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.11.Таблица В.11 – Подсчет нагрузки от веса элементов промежуточной опоры№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН2Ригель11,280,462,59,811,112,4111,283Подферменник315,7612,882,59,811,1347,34315,76Итого426,11Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:Таблица В.12 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Асфальтобетон1858,86133,402,59,81,52788,294,513Балка стадежелезобетонная556,2319,81,1611,849725,924Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр30,74Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 30,74 т =301,56кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 301,56*23,6=7116,80кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.10.Рисунок В.10 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете промежуточной опорыРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.13.Таблица В.13 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН0,93814084352,99114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН23,6148,4888,12Итого временная нагрузка на опору:1617,42Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1617,42кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,72 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 21,9 кН/м3; у2 = 27,2кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 1,4м; h2 = 0,5 м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2= 1,4+0.5 =1,9 мR = 98,8*1000*0.6*(1+1,9/1.5*0.4)=89315кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,1 кПа; f2=50,2 кПаcf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20219,54[1] кН <Nd = 5982,90 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 1,9 м. Отметка низа столбов –378,92.Вариант 4Проектирование фундаментов устояРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.11.Рисунок В.11 – Размещение столбов в ростверкеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =22,62 м – длина столба;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Gгр – нагрузка от веса грунта и балласта на устое, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвы оголовка) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.14.Таблица В.14 – Подсчет нагрузки от веса элементов устоя№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН1Шкафная стенка106,904,362,59,811,1117,592Подферменники5,640,232,59,811,16,203Ригель315,7612,882,59,811,1347,344Подбалок90,643,702,59,811,199,715Столбы348,5014,212,59,811,1383,356Оголовоки947,6538,642,59,811,11042,41Итого:1815,101996,60Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:Таблица В.15 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Асфальтобетон818,20133,3962,59,81,51227,3035,303Балка металлическая1554,8819,81,11710,3747,394Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр12,99Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc 12,99 т = 127,43 кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 127,43*21=2685,73 кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.12.Рисунок В.12 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете устояРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.16.Таблица В.16 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН0,964140841,21,4362,77114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН21148,4790,27Итого временная нагрузка на устой:1529,36Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1529,36кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,63 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 22,5 кН/м3; у2 = 21,9кН/м3; у3 = 2,63 кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 0,25м; h2 = 3 м; h3 = 0.5м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2+ h3= 0,25+3+0.5 =3.75 мR = 126.5*1000*0.6*(1+3.75/1.5*0.4)=151840кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,8 кПа; f2=48,1 кПа; f3=60,3кПа;cf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20269,52[1] кН <Nd = 3916,01кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 3,75 м. Отметка низа столбов – 377,91 м.Фундамент промежуточной опорыРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.13.Рисунок В.13 – Размещение столбов в ростверкеДля правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =7850 м – длина столба;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Gгр – нагрузка от веса грунта и балласта на устое, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвыригеля) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.17.Таблица В.17 – Подсчет нагрузки от веса элементов промежуточной опоры№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН1Подферменники11,280,462,59,811,1121,742Ригель41,051,672,59,811,1442,96Итого:387,37426,11Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:Таблица В.18 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Асфальтобетон818,202133,3962,59,81,51227,3035,303Балка металлическая1554,88519,81,11710,3747,384Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр12,99Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 12,99 т =127,42 кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 127,42*42=5351,67кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.13.Рисунок В.14 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете промежуточной опорыРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.18.Таблица В.18 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,95414084362,77114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН42148,41580,54Итого временная нагрузка на устой:2319,636Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 3670,25кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,72 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 21,9 кН/м3; у2 = 27,2кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 1,4м; h2 = 0,5 м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2= 1,4+0.5 =1,9 мR = 98,8*1000*0.6*(1+1,9/1.5*0.4)=89315кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,1 кПа; f2=50,2 кПаcf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20219,54[1] кН <Nd = 5982,90 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 1,9 м. Отметка низа столбов –378,92.Вариант 5Проектирование фундаментов устояРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.11.Для правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =3,75 м – длина столба;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Gгр – нагрузка от веса грунта и балласта на устое, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвы оголовка) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.14.Таблица В.14 – Подсчет нагрузки от веса элементов устоя№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН1Шкафная стенка106,904,362,59,811,1117,592Подферменники5,640,232,59,811,16,203Ригель315,7612,882,59,811,1347,344Подбалок90,643,702,59,811,199,715Столбы348,5014,212,59,811,1383,356Оголовоки947,6538,642,59,811,11042,41Итого:1815,101996,60Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:Таблица В.15 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Асфальтобетон5360,61218,82,59,81,58040,96,513Балка сталежелезобетонная10743,9119,81,111818,39,564Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр16,37Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc 16,37 т = 160,55 кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 160,55*21=3371,67 кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.12.Рисунок В.12 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете устояРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.16.Таблица В.16 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,964140841,21,4362,77114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН21148,4790,27Итого временная нагрузка на устой:1529,36Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 1529,36кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,63 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 22,5 кН/м3; у2 = 21,9кН/м3; у3 = 2,63 кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 0,25м; h2 = 3 м; h3 = 0.5м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2+ h3= 0,25+3+0.5 =3.75 мR = 126.5*1000*0.6*(1+3.75/1.5*0.4)=151840кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,8 кПа; f2=48,1 кПа; f3=60,3кПа;cf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20269,52[1] кН <Nd =4333,51 кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 3,75 м. Отметка низа столбов – 377,91 м.Фундамент промежуточной опорыРасчет сводится к определению глубины погружения столбов. Размещение столбов в ростверке (насадке) приведено на рисунке В.13.Для правильно запроектированного фундамента должно выполняться условие:N<Nd (В.1)где N – максимальная сжимающая нагрузка, передаваемая на один столб, кН, равная:(В.2)где η = 1,2 – коэффициент, учитывающий действие изгибающего момента в уровне подошвы фундамента;пс = 2 – число столбов;Gс - расчетная нагрузка от веса одного столба, кН, определяемая по выражению:(В.3)где ус = 2,5 т/м3 = 24,5 кН/м3 – удельный вес материала столба (железобетон);d = 1,5 м – диаметр столба;lc =7850 м – длина столба;Nф – расчетная вертикальная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка, кН, определяемая по выражению:(В.4)где Gпр – нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна, кН;Gу – нагрузка от собственного веса устоя, кН;Gгр – нагрузка от веса грунта и балласта на устое, кН;Nвр – временная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое, кН.Нагрузка от собственного веса устоя Gу:Нормативная нагрузка от веса элементов Gну устоя определяется (учитывая то, что расчёт ведётся в уровне подошвыригеля) путем разбития устоявыше обреза фундамента на отдельные блоки, как сумма весов каждого блока Gуi (см. рисунок В.2):Gну = Σ Gуi (В.5)Расчетная нагрузка Gу определяется по выражению:(В.6)где = 1,1- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам.Подсчёты соответствующей нагрузки для каждого элемента и суммарных (нормативной и расчетной) от веса устоя сведены в таблицу В.17.Таблица В.17 – Подсчет нагрузки от веса элементов промежуточной опоры№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кН1Подферменники11,280,462,59,811,1121,742Ригель41,051,672,59,811,1442,96Итого:387,37463,93Нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна Gпр:1. Нагрузка от балок пролётного строения L=42м:Таблица В.18 – Подсчет нагрузки от веса элементов пролетного строения№ элементаНаименование элементаПодсчет нагрузки (формула)Нормативная вертикальная сила Gi, кНКол-во элементов ,nОбьём элемента Vi, м2Удель-ный вес γi, т/м3g, м/с2Коэффициент надежности, γfРасчетная вертикальная сила Gi, кНПогонная нагрузка q, т/п.м2Асфальтобетон5360,61218,82,59,81,58040,96,513Балка металлическая10743,9119,81,111818,39,564Погонная нагрузка от тротуаров и перилл0,3Итого на один погонный метр16,37Расчетная погонная нагрузка от веса пролетного строения с элементами мостового полотна составляет qпc = 16,37 т =160,56 кН.Расчетная вертикальная постоянная нагрузка на устойGпc = qпc ωвл(В.6)где ωвл- площадь лини влияния;Gпc = 160,56*42=6743,34кНВременная вертикальная нагрузка находящаяся на пролетном строении и устое Nвр:При опирании на устой разрезного пролетного строения загружение его нагрузкой АК производится по схемам, приведенным на рисунке В.13.Рисунок В.14 – Загружения автодорожного моста нагрузками от подвижного состава при расчете промежуточной опорыРасчетная временная нагрузка Nвр определяется по формуле:(В.9)где Nвр.п – нормативные временные нагрузки пролетном строении соответственно, кН;- коэффициент надежности к временной нагрузке, определяемый по таблице 13 [1](1+μ) – динамический коэффициент, равный 1,4:Подсчеты временной нагрузки сведены в таблицу B.18.Таблица В.18 – Подсчет временной вертикальной нагрузкиВид нагрузкиКоордината сосредоточенной нагрузки уНагрузка на первую полосу 14К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*14К, кН/мγfv1+μРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кНСосредоточенная0,95414084362,77114084376,32РаспределёнаяПлощадь линии влияния ωНагрузка на первую полосу 1,4К, кН/мНагрузка на вторую полосу 0,6*1,4К, кН/мРасчетная вертикальная нагрузка Ni, кН42148,41580,54Итого временная нагрузка на устой:2319,636Расчетная временная нагрузка принимается равной Nвр = 3670,25кН.Расчетная нагрузка в уровне подошвы плиты ростверка равна:Nd – допускаемая расчетная нагрузка на один столб по несущей способности грунтов,[8] кН, определяемая по формуле:(В.10)где =1,75 – коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с разд.4 [5];Fd – несущая способность столба по грунту, кН, определяемая по формуле:(В.11)где с= 1 - коэффициент условий работы сваи;[9]cR= 1 коэффициент условий работы грунта под нижним концом[9] сваи;А - площадь опирания столба на грунт, м2:R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи,[9] кПа, вычисляемое по формуле, но ен больше 20000кПа:R = Rm (1 + ld/df) (В.12)где df=1,5-наружный диаметр сваи ,мld -расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт,мRm = RсКсгде Кс=0,6 по табл. 7.1 [4]I =2,72 кН/м3 расчетное значение удельного веса грунта в основании сваи;I — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца[8] сваи, определяемое поформуле:(В.13)где i - расчетное значение удельного веса i-го слоя грунта:у1 = 21,9 кН/м3; у2 = 27,2кН/м3;hi – толщина i-го слоя грунта:h1 = 1,4м; h2 = 0,5 м;h – глубина погружения столбов, м: h = h1+h2= 1,4+0.5 =1,9 мR = 98,8*1000*0.6*(1+1,9/1.5*0.4)=89315кПаПринимаем R=20000кПаи — наружный периметр поперечного сечения[9] столба, м:fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи,[9] кПа, принимаемое по табл.2 [5]:f1=35,1 кПа; f2=50,2 кПаcf = 0,8 — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности[9] сваи.N = 20219,54[1] кН <Nd = 6038,42кН – условие выполняетсяГлубину погружения столбов уменьшить нельзя, так как при опирании столбов на вышележащий грунт условие В.1 не выполняется. Фундамент левогоустоя выполнен из 2 буронабивных столбов диаметромd = 1,5 м длиной lс = 1,9 м. Отметка низа столбов –378,92.Приложение В. Технико-экономические расчеты по сравнению и оценке проектных вариантовСметную стоимость строительно-монтажных работ, определяемую по следующему выражению:(Г.1)где Ki – сметная стоимость объекта по варианту, руб;- укрупненная единичная расценка i-й работы, составленная на основе ЕГЕР-69, приведенная в приложении 1 [6];Vi– объем, i-й работы в соответствующих единицах измерения;НР – норма накладных расходов, принимаемая для мостостроительных организаций в размере 23% для общестроительных работ и 10,6% - для работ помонтажу металлоконструкций;ПН – норма плановых накоплений, принимаемая в размере 6%;у = 1,308 – коэффициент, учитывающий затраты на временные здания и сооружения, прочие непредвиденные расходы.Расчет сметной стоимости по вариантам производится в табличной форме (таблицы Г.1 – Г.4).Таблица Г.1 – Сметная стоимость строительно-монтажных работ по варианту №1Наименование работ и конструктивных элементовЕд. изм.Объём работЕдиничная стоймостьСметная стоймость, руб.Трудоёмкость, чел-дниПрямые затратыНР общестроительных работ 23%Всего с учетом НРЕд.Общая1234567891. Устой1.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штМ324,7441910366,082384,2012750,2818,5457,691.2 Устройство основного тела опорыМ3129,586,811240,632585,3413825,970,8103,601.3 Итого по устоюМ321606,714969,5426576,25561,291.4 Итого по устоямМ343213,419939,0953152,501122,582. Промежуточная опора2.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штМ350,3641921101,6324853,3825955,0118,5931,692.2 Устройство ригеляМ318,7586,81627,5374,332001,830,8152.3 Итого по промежуточной опореМ322729,1325227,7027956,83946,692.4 Итого по промежуточным опорамМ390916,52820910,80111827,333786,773.Пролётное строение3.1 Стоимость пролётного строения длиной до 33мм3103,8833835112,7928075,9443188,73-3.2 Монтаж автодорожного пролетного строения кранами кранамим3103,8879,58258,7781899,5210158,304,8498,643.3 Асфальтирование проезжей частим327,324,3117,493227,02144,520,12,733.4 Защитный слой, гидроизоляциям328,549,5271,114862,36333,470,514,26Итого по пролётному строению43760,17810064,8453825,02515,64Итого по пролётным строениям218800,8950324,20269125,092578,22Всего по мосту352930,8381174,09434104,927487,59Таблица Г.2 – Сметная стоимость строительно-монтажных работ по варианту №2Наименование работ и конструктивных элементовЕд. изм.Объём работЕдиничная стоймостьСметная стоймость, руб.Трудоёмкость, чел-дниПрямые затратыНР общестроительных работ 23%Всего с учетом НРЕд.Общая1234567891. Устой1.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм313,254195553,261277,256830,5018,5245,191.2 Устройство основного тела опорым3224,1886,819459,034475,5823934,600,8179,351.3 Итого по устою25012,285752,8330765,11424,541.4 Итого по устоям50024,5711505,6561530,22849,072. Промежуточная опора2.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм350,3641921101,634853,3825955,0118,5931,694972.2 Устройство ригелям381,2686,87053,371622,278675,640,865,0082.3 Итого по промежуточной опорем328155,006475,6534630,65996,702972.4 Итого по промежуточным опорамм384465,0019426,95103891,952990,10893.Пролётное строение3.1 Стоимость пролётного строения длиной 24мм3103,8833835112,798075,9443188,733.2 Монтаж автодорожного пролетного строения кранами кранамим3103,8879,58258,781899,5210158,304,8498,64323.3 Асфальтирование проезжей частим327,324,3117,4927,02144,520,12,73243.4 Защитный слой, гидроизоляциям328,549,5271,1162,36333,470,514,2692Итого по пролётному строению43760,1810064,8453825,02515,64483.1 Стоимость пролётного строения длиной 33мм3156,40833852865,9012159,1665025,063.2 Монтаж автодорожного пролетного строения кранами кранамим3156,40879,512434,442859,9215294,364,8750,75843.3 Асфальтирование проезжей частим324,214,3104,1023,94128,040,12,420883.4 Защитный слой, гидроизоляциям332,519,5308,8471,03379,870,516,25448Итого по пролётному строению65713,27315114,05380827,326769,43376Итого по пролётным строениям218946,950357,787269304,692570,1571Всего по мосту353436,4781290,39434726,866409,34Таблица Г.3 – Сметная стоимость строительно-монтажных работ по варианту №3Наименование работ и конструктивных элементовЕд. изм.Объём работЕдиничная стоймостьСметная стоймость, руб.Трудоёмкость, чел-дниПрямые затратыНакладные расходыВсего с учетом НРЕд.Общая123456 7891. Устой1.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм313,254195553,261277,256830,5018,5245,191.2 Устройство основного тела опорым3148,0486,812849,872955,4715805,340,8118,431.3 Итого по устоюм318403,134232,7222635,85363,621.4 Итого по устоямм336806,268465,4445271,69727,252. Промежуточная опора2.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм350,3641921101,634853,3825955,0118,5931,692.2 Устройство ригелям370,3986,86110,181405,347515,520,856,322.3 Итого по промежуточной опорем327211,816258,7233470,53988,012.4 Итого по промежуточным опорамм3108847,2425034,86133882,103952,043.Пролётное строение3.1 Стоимость пролётного строения сталежелезобетонного ПСт56,756431978,807355,1239333,923.2 Монтаж автодорожного пролетного строения продольная передвижкап.м5250612530,002881,9015411,904,8243.3 Асфальтирование проезжей частим327,324,3117,4927,02144,520,12,73243.4 Защитный слой, гидроизоляциям328,549,5271,1162,36333,470,514,2692Итого по пролётному строению44897,4110326,4055223,8141,0016Итого по пролётным строениям224487,0451632,019276119,06205,008Всего по мосту370140,5385132,32455272,864884,29Таблица Г.4 – Сметная стоимость строительно-монтажных работ по варианту №4Наименование работ и конструктивных элементовЕд. изм.Объём работЕдиничная стоймостьСметная стоймость, руб.Трудоёмкость, чел-дниПрямые затратыНакладные расходыВсего с учетом НРЕд.Общая1234567891. Устой1.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм313,254195553,261277,256830,5018,5245,191.2 Устройство основного тела опорым374,0286,86424,941477,747902,670,859,221.3 Итого по устоюм311978,192754,9814733,18304,411.4 Итого по устоямм323956,385509,9729466,35608,812. Промежуточная опора2.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм324,7341910360,822382,9912743,8118,5457,458752.2 Устройство ригелям318,9486,81643,78378,072021,840,815,152.3 Итого по промежуточной опорем312004,602761,0614765,65472,608752.4 Итого по промежуточным опорамм324009,205522,1129531,31945,21753.Пролётное строение3.1 Стоимость пролётного строеният158,556489394,0020560,62109954,623.2 Монтаж автодорожного пролетного строения продольной надвижкойп.м42,6692939,4676,063615,463,9166,143.3 Асфальтирование проезжей частим359,284,3254,8958,63313,520,15,927793.4 Защитный слой, гидроизоляциям33,239,530,727,0637,780,51,61667Итого по пролётному строению92619,0121302,37113921,38173,68446Итого по пролётным строениям277857,0463907,12341764,15521,05338Всего по мосту325822,6174939,20400761,8211919,84Таблица Г.5 – Сметная стоимость строительно-монтажных работ по варианту №5Наименование работ и конструктивных элементовЕд. изм.Объём работЕдиничная стоймостьСметная стоймость, руб.Трудоёмкость, чел-дниПрямые затратыНакладные расходыВсего с учетом НРЕд.Общая1234567891. Устой1.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм313,254195553,261277,256830,5018,5245,191.2 Устройство основного тела опорым374,0286,86424,941477,747902,670,859,221.3 Итого по устоюм311978,192754,9814733,18304,411.4 Итого по устоямм323956,385509,9729466,35608,812. Промежуточная опора2.1 Устройство железобетонных буронабивных столбов 2штм324,7341910360,822382,9912743,8118,5457,458752.2 Устройство ригелям318,9486,81643,78378,072021,840,815,152.3 Итого по промежуточной опорем312004,602761,0614765,65472,608752.4 Итого по промежуточным опорамм324009,205522,1129531,31945,21753.Пролётное строение3.1 Стоимость пролётного строеният1095,2376411795,2094712,90506508,103.2 Монтаж автодорожного пролетного строения продольной надвижкойп.м126,6698735,42009,1410744,543,9493,743.3 Асфальтирование проезжей частим359,284,3254,8958,63313,520,15,9283.4 Защитный слой, гидроизоляциям33,239,530,727,0637,780,51,615Итого по пролётному строению420816,2196787,73517603,94501,283Итого по пролётным строениям420816,2196787,73517603,94501,283Всего по мосту468781,79107819,81576601,602055,31Приложение Д. Расчет опор моста в программе «Опора Х»Результат расчёта береговой опоры №0Сбор нагрузок и расчет фундаментов[1] устоя мостаТИП МОСТА: Автодорожный[1]РАСЧЕТ ПРОИЗВОДИТСЯ ПО СП хх.13330.2011 (действуют с 20 Мая 2011г)Уровень ответственности сооружения: НОРМАЛЬНЫЙКоэфф. надежности по ответственности: 1.000ОБЩИЕ ДАННЫЕСХЕМА МОСТА : +24+24+24+24+24+ДАННЫЕ О ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЯХ МОСТА[1]Применяются Резиновые ОЧ с модуле сдвига G = 100.00 [т/м2]Максимальное перемещение в уровне оп.частей= 0.0047 [м]+--------------------------------------------------------------------+---------+---------------N Полная Расчет. Момент Строит.[1] Наветр. Нагруз. от Вид опорных частей[1] Площадь|Высота |про- длина длина инерции высота[1] высота веса балок[1] ---------=--------- РОЧ в | РОЧ |лета пролета пролета пролета[1] на опоре балок [тс/м] Слева Справа 1м[1] ряду| [м] |----+-------+-------+---------+--------+-------+----------+---------+---------+-------+-------|1 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые[1] Резиновые 0.0250 0.04252 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые Резиновые 0.0250 0.04253 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые Резиновые 0.0250 0.04254 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые Резиновые 0.0250 0.04255 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые[1] Резиновые[1] 0.0250 0.0425+------------------------------------------------------------------------------+--------------Расстояние между торцами балок (среднее): 0.050 [м]ГАБАРИТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ МОСТАТр ++ П Проезд 1 С Проезд 2 П ++ Тр[1]+-----++------------------------------------------------------++----0.75 1.5 3.500 0.00 3.500 1.5 0.75+-----++----+------------------+------+------------------+----++----0.490 10.000 0.490+-----------------------------------------------------ПРОЧИЕ ОБЩИЕ ДАННЫЕ И НАГРУЗКИ+-----------------------------------------------------------------------------+ПОГОННЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ВЕСА [T/М] : Класс временной нагрузки[1] (0 -99) 14------------------------------------- Дополнительная временная нагр.[1] СН-1800Тротуаров и перил 0.280 Класс водного пути [1-7] или 0 0Защитного слоя бетона 3.860 Номер климатического района 1Покрытия проезжей части 4.270 Толщина льда[1] [м] 0.0------------------------------------- Скорость движения льда [м/с] 0.0ЧИСЛО ПОЛОС ДВИЖЕНИЯ Сейсмичность в баллах [0 - 9] 7.0Общее число полос[1] 2 --------------------------------------Максимальное в одном направлен. 1 ОТМЕТКИ УРОВНЕЙ------------------------------------- Первая подвижка льда 0.000Радиус кривой (прямая - 0 ) 0.0 Высокий ледоход 0.000Ветровой район- V v0= 3.500[1] Уровень судоходства 0.000Угол м/у опорой и осью моста 90.00 Уровень межени[1] 383.600+------------------------------------- Уровень высоких вод /паводок 388.200Выбрана доп. нагрузка: "Нагрузка СН-1800/200 по ГОСТ 33390-2015"РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ В ЗОНЕ СТРОИТЕЛЬСТВА [градусы С]Максимальная температура........ 33.00Минимальная температура......... -40.00Температура замыкания (для РОЧ). 0.00ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЕ В РОЧ: 0.0047 [м]Уровень ответственности сооружения по сейсмике: НормальныйД А Н Н Ы Е П О О П О Р ЕШифр объекта :Номер расчитываемой опоры : 1ОСНОВАНИЕ ОПОРЫ : СВАЙНЫЙ ФУНДАМЕНТЦентр проезжей части моста совпадает с осью ОПОРЫ.+----------------ОТМЕТКИ УРОВНЕЙ [м]------------------+Верха проезжей части..................... 392.240Верха опорной площадки[1] ................... 390.790Подошвы фундамента (ростверка)........... 384.490Отметка[1] ЕСТЕСТВЕННОЙ поверхности грунта .. 384.660Отметка РАСЧЕТНОЙ поверхности грунта по оси опоры(Для русловых опор-отметка общего размыва) 384.660Отметка низа свай......................... 378.590+-----------------------------------------------------+Глубина погружения свай....................... 5.900 мПолная длина свай (со свободной длиной)....... 5.900 мСмещение по Х шкафной стенки от оси насадки... -0.350 мСмещение по Х оси опирания от оси насадки..... 0.000 мВысота опорных частей......................... 0.220 мДлина шкафной стенки.......................... 1.140 мТолщина шкафной стенки........................ 0.200 мДлина переходной плиты (вдоль моста).......... 8.000 мШирина переходной плиты (поперек моста)....... 0.300 мТолщина переходной плиты...................... 0.200 мПлечо опирания переходной плиты от шкаф.стенки 0.100 мТолщина покрытия пр.части на устое (плите).... 0.200 мВес открылков устоя........................... 0.000 тсДлина открылков устоя......................... 0.650 мУклон конуса насыпи (знаменатель дроби)....... 2.000Объемный вес грунта засыпки................... 1.800 тс/м3Угол внутр.трения грунта засыпки.............. 35.000 гр.ДАННЫЕ О СТУПЕНЯХ ОПОРЫ:+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 1. Вид сечения Прямоуг.. Число эл. 1. Отметка низа ступени[1] 389.290+----------------------------------------------------------------------------+| Характеристики верхнего сечения || Характеристики нижнего сечения ||Размер Х|Размер Y|СмещениеХ|СмещениеУ||Размер Х|Размер Y|СмещениеХ|СмещениеУ[1] |+--------+--------+---------+---------++--------+--------+---------+---------+| 2.200 | 12.000 | 0.000 | 0.000 || 2.200 | 12.000 | 0.000 | 0.000 |+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 2. Вид сечения Круглое . Число эл. 4. Отметка низа ступени[1] 386.590+----------------------------------------------------------------------------+| Диаметр сеч. 0.800 Координаты голов стоек(свай) и тангенсы углов наклона||[1] Внутр. Диам. 0.000 | X | Y | tg(x) | tg(у) |+----------------------------------------------------------------------------+| | 0.450 | 3.000 | 0.3704 | 0.0000 || | -0.450 | 3.000 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.450 | -3.000 | 0.3700 | 0.0000 || | -0.450 | -3.000 | 0.0000 | 0.0000 |+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 3. Вид сечения Прямоуг.. Число эл. 1. Отметка низа ступени[1] 384.490+----------------------------------------------------------------------------+| Характеристики верхнего сечения || Характеристики нижнего сечения ||Размер Х|Размер Y|СмещениеХ|СмещениеУ||Размер Х|Размер Y|СмещениеХ|СмещениеУ[1] |+--------+--------+---------+---------++--------+--------+---------+---------+| 9.000 | 2.000 | 4.600 | 8.000 || 1.000 | 2.000 | 4.600 | 8.000 |+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 4. Вид сечения Круглое . Число эл. 4. Отметка низа ступени[1] 378.590+----------------------------------------------------------------------------+| Диаметр сеч. 1.500 Координаты голов стоек(свай) и тангенсы углов наклона|| 0.000 | X | Y |[1] tg(x) | tg(у) |+----------------------------------------------------------------------------+| | 2.050 | 3.000 | 0.0000 | 0.0000 || | -0.450 | 3.000 | 0.0000 | 0.0000 || | 2.050 | -3.000 | 0.0000 | 0.0000 || | -0.450 | -3.000 | 0.0000 | 0.0000 |+----------------------------------------------------------------------------+ДАННЫЕ ПО СВАЯМ В[1] ГРУНТЕВид свай : Буровые сваи, бетонируемые[1] под водой методом ВПТСечение сваи Круглое Размеры сваи 1.50 Х 0.00 мД А Н Н Ы Е П О Г Р У Н Т А МКоэф. пропорциональности вычислен по СП 24.13330.2011 (СНиП 2.02.03-85*)Глубина сезонного промерзания: 2.500 Толщина снежного покрова: 0.10Число слоев грунта : 4[1]+-----------------------------------------------------------------------------+Вид Отметка Показат Коэфф. Объем- Влаж- Угол[1] Удельн Услов. Коэфф. Модульгру подошвы консис- порист. ный ность внут. сцеп- сопрот про- деформанта слоя тенции грунта вес % трен.[1] ление Ro порц. ции грун.---+-------+-------+-------+------+-----+-----+------+------+------+--------7 383.86 0.000 8.000 2.20 30.0 40.0 0.00 147.0 6000 40005 381.66 0.000 6.000 2.19 20.0 45.0 0.00 147.0 6000 45005 380.46 0.000 6.000 2.19 20.0 45.0 0.00 147.0 5500 45002 373.66 0.000 0.800 2.72 0.0 42.0 0.00 1000.0 5000 7000+-----------------------------------------------------------------------------+В И Д Ы Г Р У Н Т А :1- Невыветрелая скала (R=Roc) 6- Гравелистый песок 11- Супеси2- Слабовыветрелая скала (R=0.6*Roc) 7- Крупный песок 12- Суглинки3- Выветрелая скала ( R=0.3*Roc ) 8- Песок средней крупности 13- Глины4- Крупнообл.грунт с глин.заполнит. 9- Мелкий песок5- Крупнообл.грунт с песч.заполнит. 10- Пылеватый песок[1]Учитывается взвешивающее действие воды на ГЛИНИСТЫЕ грунты.Расчет объемного веса водонасыщенного грунта с учетом взвешивания производитсяпо плотности ЧАСТИЦ грунта Ps: (Ps-Pw)/(1+e)================================================================================----------------------------------------------------------------| О Б Ъ Е М Ы Р А Б О Т ||----------------т-----------т----------тт-----------т----------|| Элемент опоры | Материал |Объем [м3]|| Материал |Объем [м3]||----------------+-----------+----------++-----------+----------||Переходная плита|Бетон В25 | 1.824 || | ||Шкаф.стенка+откр|Бетон В25 | 0.285 || | ||Ригель (насадка)|Бетон В25 | 27.084 || | || Ступень 2|Бетон В25 | 5.609 || | || Ступень 3|Бетон В25 | 21.000 || | || Сваи в грунте |Бетон В25 | 0.000 || | ||----------------+-----------+----------++-----------+----------|ИТОГО Железобетона : 55.802 м3Погружение свай в грунт : 23.60 м============================ Р А С Ч Е Т О П О Р Ы ===========================ТАБЛИЦА " ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ В СЕЧЕНИИ НА ОТМЕТКЕ 384.49 м "+---------------------------------------_--------_---------_---------_---------+N Н А Г Р У З К А Нх Ну P Mx My[1]---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------1 Правый пролет. Реакция от 0.00 0.00 110.27 882.15 -507.24веса балок, тротуаров 0.00 0.00 121.30 970.37 -557.96и перил[1] . 0.00 0.00 99.24 793.94 -456.51---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------2 Правый пролет. Реакция от 0.00 0.00 46.42 371.33 -213.52веса защитного слоя 0.00 0.00 60.34 482.73 -277.57бетона и гидроизоляции[1] . 0.00 0.00 41.77 334.20 -192.16---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------3 Правый пролет. Реакция от 0.00 0.00 51.35 410.77 -236.20веса покрытия проезжей 0.00 0.00 77.02 616.16 -354.29части на пролете[1] . 0.00 0.00 46.21 369.70 -212.58---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------6 Перех. плита. Реакция от 0.00 0.00 0.58 0.00 -2.91веса покрытия проезжей 0.00 0.00 0.86 0.00 -4.36части[1] . 0.00 0.00 0.52 0.00 -2.62---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------7 0.00 0.00 67.71 541.68 -311.47Вес насадки (ригеля[1] ). 0.00 0.00 74.48 595.85 -342.610.00 0.00 60.94 487.51 -280.32---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------8 0.00 0.00 66.52 112.18 -61.00Вес тела опоры. 0.00 0.00 73.17 123.39 -67.100.00 0.00 59.87 100.96 -54.90---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------10 Вес грунта 0.00 0.00 76.30 -80.77 43.23на уступах фундамента. 0.00 0.00 83.92 -88.84 47.550.00 0.00 68.67 -72.69 38.90---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------11 Вес шкафной стенки 0.00 0.00 1.43 11.41 -7.20и переходной плиты. 0.00 0.00 1.57 12.55 -7.920.00 0.00 1.28 10.27 -6.48---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------13 Боковое давление грунта 45.45 0.00 0.00 0.00 155.05от собственного веса 63.64 0.00 0.00 0.00 217.07со стороны насыпи. 31.82 0.00 0.00 0.00 108.53---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------14 Боковое давление грунта -10.30 0.00 0.00 0.00 -18.37от собственного веса -14.42 0.00 0.00 0.00 -25.72со стороны пролета. -7.21 0.00 0.00 0.00 -12.86---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+---------------------------------------+--------+--------+---------+---------+--------ИТОГО НОРМАТИВНЫХ НАГРУЗОК : 35.15 0.00 420.56 2248.76 -1159.62И Т О Г О мах P 56.42 0.00 492.67 2712.21 -1360.06РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК min P 56.42 0.00 378.51 2023.88 -962.46ПО КРИТЕРИЯМ : мах Му[1] 56.42 0.00 477.41 2728.36 -1368.71+---------------------------------------+--------+---------+---------+---------+ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРИ СЕЙСМИКЕ ВДОЛЬ МОСТАИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ+-----------------------------------+Единичные перемещения основания :Коэффициент сейсмичности 0.025 Горизонтальные перемещ. Угол повор.Расстояние до расч.сечения 0.000 +-----------------------+----------от силы H=1 от мом. М=1 от мом. М=1+-----------+-----------+----------2.2E-0006 2.2E-0007 1.1E-0007+-----------------------------------++-------------------------------------------------+ +-----------------+NN Длины Моменты инерции на гран Модуль NN Величиныуч- участ- +----------------------- упругости масс сосредотоков ков Верхней Нижней материала ченных масс+----+--------+-----------+-----------+----------- +----+-----------1 0.220 1.3E+0004 1.3E+0004 3.1E+0006 1 260.55322 1.150 1.1E+0001 1.1E+0001 3.1E+0006 2 74.48103 0.350 1.1E+0001 1.1E+0001 3.1E+0006 3 15.42424 1.350 4.9E-0001 1.4E+0000 3.1E+0006 4 28.87505 1.350 1.4E+0000 2.4E+0000 3.1E+0006 5 57.54706 0.665 1.2E+0002 7.7E+0001 3.1E+0006 +-----------------+7 0.665 7.7E+0001 1.7E-0001 3.1E+00068 0.665 7.7E+0001 7.7E+0001 3.1E+00069 0.665 7.7E+0001 7.7E+0001 3.1E+0006+-------------------------------------------------+РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТАПЕРИОДЫ СОБСТВ.КОЛЕБАНИЙ ПО ФОРМАМ: 1- 0.2158 ; 2- 0.0292 ; 3- 0.01066 с-1+------------------------------------------------------+NN Перемещения в уровнях центров масс Сейсмическиемасс+----------------------------------- силы в центФорма 1 Форма 2 Форма 3 рах масс+----+-----------+-----------+-----------+------------1 1.8E-0001 4.4E-0002 5.8E-0002 17.8152 1.3E-0001 -1.0E-0001 -2.6E-0001 3.8583 8.3E-0002 -2.4E-0001 -3.3E-0001 0.5534 3.6E-0002 -3.1E-0001 7.4E-0002 0.8835 2.2E-0002 -2.9E-0001 1.9E-0001 1.621+------------------------------------------------------++-----------------------------------+СЕЙСМИЧЕСКИЕ УСИЛИЯ В СЕЧЕНИИ----------------------------------Горизонт.сила Изгибающий момент-----------------+----------------23.060 150.932+-----------------------------------+============================================================================ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРИ СЕЙСМИКЕ ПОПЕРЕК МОСТАИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ+-----------------------------------+Единичные перемещения основания :Коэффициент сейсмичности 0.025 Горизонтальные перемещ. Угол повор.Расстояние до расч.сечения 0.000 +-----------------------+----------от силы H=1 от мом. М=1 от мом. М=1+-----------+-----------+----------1.9E-0006 4.0E-0008 2.0E-0008+-----------------------------------++-------------------------------------------------+ +-----------------+NN Длины Моменты инерции на гран Модуль NN Величиныуч- участ- +----------------------- упругости масс сосредотоков ков Верхней Нижней материала ченных масс+----+--------+-----------+-----------+----------- +----+-----------1 0.835 3.0E+0003 3.0E+0003 3.1E+0006 1 261.09092 1.150 3.2E+0002 3.2E+0002 3.1E+0006 2 74.48103 0.350 3.2E+0002 3.2E+0002 3.1E+0006 3 15.42424 1.350 1.8E+0001 1.8E+0001 3.1E+0006 4 28.87505 1.350 1.8E+0001 1.8E+0001 3.1E+0006 5 57.54706 0.665 6.0E+0000 4.0E+0000 3.1E+0006 +-----------------+7 0.665 4.0E+0000 6.7E-0001 3.1E+00068 0.665 4.0E+0000 4.0E+0000 3.1E+00069 0.665 4.0E+0000 4.0E+0000 3.1E+0006+-------------------------------------------------+РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТАПЕРИОДЫ СОБСТВ.КОЛЕБАНИЙ ПО ФОРМАМ: 1- 0.1498 ; 2- 0.0249 ; 3- 0.00391 с-1+------------------------------------------------------+NN Перемещения в уровнях центров масс Сейсмическиемасс+----------------------------------- силы в центФорма 1 Форма 2 Форма 3 рах масс+----+-----------+-----------+-----------+------------1 1.8E-0001 4.1E-0002 5.4E-0002 17.9872 1.3E-0001 -8.3E-0002 -2.3E-0001 3.7513 8.9E-0002 -1.9E-0001 -3.5E-0001 0.5574 4.3E-0002 -3.0E-0001 -1.2E-0001 0.8225 2.7E-0002 -3.2E-0001 2.2E-0001 1.663+------------------------------------------------------++-----------------------------------+СЕЙСМИЧЕСКИЕ УСИЛИЯ В СЕЧЕНИИ----------------------------------Горизонт.сила Изгибающий момент-----------------+----------------23.351 163.068+-----------------------------------+ДАННЫЕ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИНормативное ветровое давление, тс[1] /м2 0.0600+------------------------------------------------------------------------------+Наименование параметра Вдоль /лев/ Поперек/прав----------------------------------------------------+------------+-----------1/2 наветренной площади левого|правого пролета 0.000 28.018Плечи наветренной площади левого|правого пролета 0.000 7.685Аэродинамические коэффиц. левого|правого пролета 0.000 1.700Коэффициенты Kz для левого|правого пролета 0.0000 0.8757Произведение коэф. L*v для левого|правого пролета 0.0000 0.5140Частота собственных колебаний, Гц 4.634 6.675Коэффициент динамичности[1] 1.2000 1.2000+------------------------------------------------------------------------------+ТАБЛИЦА " ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ В СЕЧЕНИИ НА ОТМЕТКЕ 384.49 м "+---------------------------------------_--------_---------_---------_---------+N Н А Г Р У З К А Нх Ну P Mx My[1]---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------1 АК на[1] пролете и устое 0.00 0.00 84.91 749.28 -395.32с тротуарами. (Схема "А") 0.00 0.00 132.93 1174.59 -616.95---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------3 Торможение по схеме "А" 11.22 0.00 0.00 0.00 86.9412.90 0.00 0.00 0.00 99.98---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------5 АК на[1] пролете и устое 0.00 0.00 79.97 829.70 -372.02без тротуаров. (Схема "Б") 0.00 0.00 127.00 1317.65 -588.99---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------7 Торможение по схеме "Б" 11.22 0.00 0.00 0.00 86.9412.90 0.00 0.00 0.00 99.98---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------9 Поперечные удары[1] 0.00 -6.73 0.00 52.19 0.00по схемам "А"и"Б" 0.00 -7.74 0.00 60.02 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------19 Спец. нагрузка[1] СН-1800 на 0.00 0.00 146.62 1172.96 -692.38двух пролетах. ([1] Схема "Д") 0.00 0.00 146.62 1172.96 -692.38---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------21 Ветер на пролет поперек 0.00 -4.05 0.00 31.10 0.00оси моста 0.00 -5.67 0.00 43.54 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------23 Ветер на[1] пролет вдоль 0.81 0.00 0.00 0.00 5.19оси моста[1] 1.13 0.00 0.00 0.00 7.26---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------29 Сейсмическая нагрузка 23.06 0.00 0.00 0.00 150.93вдоль оси моста[1] 23.06 0.00 0.00 0.00 150.93---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------30 Добавка на сейсмическое 2.23 0.00 0.00 0.00 7.60давление грунта вдоль X 3.12 0.00 0.00 0.00 10.65---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------31 Сейсмическая нагрузка 0.00 -23.35 0.00 163.07 0.00поперек оси моста 0.00 -23.35 0.00 163.07 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------32 Добавка на сейсмическое 0.00 -25.34 0.00 38.07 0.00давление грунта вдоль Y 0.00 -35.47 0.00 53.29 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+---------33 Температурные (климатичес- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00кие) воздействия 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------34 АК без тележки на пролете 0.00 0.00 41.12 360.60 -193.87и устое 0.00 0.00 47.53 416.66 -224.11---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------37 Трение в опорных частях от 0.28 0.00 0.00 0.00 1.77темп. деформации пролетов 0.28 0.00 0.00 0.00 1.77---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК ДЛЯ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ+------------------------------------------------------------------------+NN Hx Hy P Mx MyСоч. [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс[1] *м]----+------------+------------+-------------+-------------+----------------+------------+-----ОСНОВНЫЕ СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК[1] --------+------------1 56.425 -7.744 625.601 3946.816 -1977.0152 66.348 0.000 599.015 3651.881 -1776.1853 56.425 -7.744 619.672 4089.877 -1949.0544 66.348 0.000 594.272 3766.331 -1753.8165 56.425 0.000 639.291 3885.173 -2052.44615 56.701 0.000 378.506 2023.883 -960.685----+------------+----СЕЙСМИЧЕСКИЕ СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК-----+------------1 82.606 0.000 378.506 2023.883 -800.8792 56.425 -58.825 378.506 2240.245 -962.4583 77.370 0.000 532.550 3064.587 -1415.8844 56.425 -47.060 532.550 3237.677 -1545.1475 77.370 0.000 530.771 3107.506 -1407.4966 56.425 -47.060 530.771 3280.595 -1536.759+------------------------------------------------------------------------+СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК ДЛЯ[1] РАСЧЕТА НА[1] ВЫНОСЛИВОСТЬ+------------------------------------------------------------------------+NN Hx Hy P Mx MyСоч. [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс[1] *м]----+------------+------------+-------------+-------------+------------1 35.153 0.000 500.533 2958.500 -1531.6433 35.153 0.000 500.533 3078.457 -1531.643+------------------------------------------------------------------------+СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК ДЛЯ РАСЧЕТОВ ПО II-ой ГРУППЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ[1]+------------------------------------------------------------------------+NN Hx Hy P Mx MyСоч. [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс[1] *м]----+------------+------------+-------------+-------------+------------1 35.153 -6.734 505.475 3050.224 -1554.9442 43.844 0.000 488.492 2848.180 -1408.1463 35.153 0.000 537.858 3187.129 -1713.527+------------------------------------------------------------------------++-----------------------------------------------+РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТА ИЗ СВАЙ И СТОЛБОВ+-----------------------------------------------+Приведенный коэффициент пропорциональности грунта : 1985.22Расчетная ширина сваи[1] .............................: 1.5300Коэффициент деформации сваи в грунте .............: 0.33135Расчетная схема свай : Сваи,[1] забуренные в скальный грунтХАРАКТЕРИСТИКИ ФУНДАМЕНТА ДЛЯ РАСЧЕТА НА[1] СЕЙСМИКУ:Приведенный коэффициент пропорциональности грунта : 1985.22Расчетная ширина сваи.............................: 1.5300Коэффициент деформации сваи в грунте[1] .............: 0.33135(При расчете на сейсмику местный размыв не учитывается, согласноп. 1.30 СНиП 2.05.03-84, или п. 5.29 СП 35.13330.2011)Усилия по длине свай вычисляются ДО уровня заделки свай в скале!ВНИМАНИЕ! От постоянных нагрузок есть выдергивание -378.19 тс, что НЕДОПУСТИМО для фундаментов опор МОСТОВ!УСИЛИЯ В ГОЛОВАХ СВАЙ ТОЛЬКО ОТ ПОСТОЯННЫХ НАГРУЗОК 4+------------------------------------------------------+Номер Ох Оу N Mx My Mxy[1]сваи [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс*м] [тс[1] *м]+-----+-------+-------+-------+-------+-------+-------1 -14.1 -0.0 -404.3 -10.9 62.8 63.762 -14.1 -0.0 195.5 -10.9 62.8 63.763 -14.1 -0.0 43.2 -10.9 62.8 63.764 -14.1 -0.0 643.0 -10.9 62.8 63.76+------------------------------------------------------+Вес сваи: 26.065МАКСИМАЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ТОЧКИ НА ОТМЕТКЕ 390.790+------------------------------------------------+Крите- Вдоль оси Вдоль оси Вдоль оси Nрий X [м] Y [м] Z [м] соч[1] .+-------+-----------+-----------+-----------+---мах X -0.001812 -0.000538 0.000281 3max Y -0.001812 -0.000538 0.000281 3max Z -0.001812 -0.000538 0.000281 3+------------------------------------------------+ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ[1] ВЕРТИКАЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ НА СВАЮ В УРОВНЕ ПОДОШВЫ [т]:Основные сочетания: Nmax = 955.757 ; Nmin = -585.142Сейсмические сочетания: Nmax = 776.453 ; Nmin = -458.937ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ УСИЛИЯ В ГОЛОВАХ СВАЙ+----------------------------------------------------------------------+Крите- Ох Оу N[1] Mx My Mxy Тип N N[1]рий [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс*м] [тс*м] соч нагр сваи[1]+-------+-------+-------+-------+-------+-------+--------+---+----+---|-------+--- От расчетных нагрузок (на прочность и устойчивость) -+----[1]мах N -14.1 -0.0 927.1 -15.5 80.2 81.63 0 5 4min N -14.1 2.0 -608.6 -12.3 77.6 78.59 0 3 1max Mxy -14.1 -0.0 -607.4 -15.5 80.2 81.63 0 5 1max Qx -16.6 0.0 -544.1 -15.0 77.5 78.96 0 4 1max Qy[1] -14.1 2.0 -601.4 -11.7 78.3 79.19 0 1 1|-------+----- От сочетаний, включающих сейсмические нагрузки ----+---мах N -14.1 12.4 747.8 11.2 67.3 68.25 3 6 4min N -14.1 12.4 -482.4 11.2 67.3 68.25 3 6 1max Mxy -19.3 0.0 -427.2 -12.2 74.3 75.25 3 3 1max Qx -20.7 -0.0 -243.4 -8.1 60.9 61.43 3 1 1max Qy[1] -14.1 15.6 -309.7 21.4 52.5 56.69 3 2 1|-------+ От нормативных нагрузок ([1] II группа предельных состояний) ---мах N -8.8 -0.0 775.3 -12.7 61.6 62.87 4 3 4min N -8.8 -0.0 -506.4 -12.7 61.6 62.87 4 3 1max Mxy -8.8 -0.0 -506.4 -12.7 61.6 62.87 4 3 1max Qx -11.0 -0.0 -424.7 -11.3 58.2 59.26 4 2 1max Qy[1] -8.8 1.8 -470.6 -8.7 57.6 58.30 4 1 1|-------+-------+- От нагрузок для расчета на[1] выносливость ---+---+---мах N -8.8 -0.0 718.3 -12.2 57.1 58.37 9 3 4min N -8.8 -0.0 -468.1 -12.2 57.1 58.37 9 3 1max Mxy -8.8 -0.0 -468.1 -12.2 57.1 58.37 9 3 1max Qx -8.8 -0.0 -458.2 -11.8 57.1 58.27 9 1 1max Qy[1] -8.8 -0.0 -468.1 -12.2 57.1 58.37 9 3 1-----------------------------------------------------------------------ТИПЫ СОЧЕТАНИЙ :0 - Основные сочетания ([1] временные вертикальные с сопутствующими)1 - Сочетания, включающие ледовые нагрузки2 - Сочетания, включающие нагрузки от навала судов3 - Сочетания, включающие сейсмические нагрузки4 - Сочетания от нормативных нагрузок9 -[1] Сочетания от нагрузок для расчета на[1] выносливостьЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ ДАВЛЕНИЯ СВАИ НА ГРУНТ ПО БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ[1]+--------------------------------------------+Крите- Давление Глубина Тип N Nрий [тс/м2] [м] соч. нагр. сваи[1]+-------+---------+---------+----+-----+----+-------Для основных сочетаний нагрузок+----мах Szx 0.428 1.209 0 5 1min Szx -0.010 3.627 0 15 1max Szy 0.219 1.209 0 3 1min Szy[1] 0.001 4.030 0 15 1+-----Для сейсмических сочетаний нагрузок---мах Szx 0.279 1.209 3 4 1min Szx -0.094 2.418 3 1 1max Szy 0.336 1.612 3 6 1min Szy[1] 0.001 4.030 3 1 1+--------------------------------------------+ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ УСИЛИЯ В[1] УРОВНЕ ЗАДЕЛКИ СВАЙ В СКАЛЬНЫЙ ГРУНТ+-----------------------------------------------------------------------------+Крите- Ох Оу N Mx My Mxy Тип N N Глубирий [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс*м] [тс*м] соч нагр сваи на[1]+-------+-------+-------+-------+-------+-------+--------+---+----+----+-----Основн. -15.5 -0.6 49.4 13.9 19.8 24.19 0 5 3 4.03+-------+-------+----Для сейсмических сочетаний нагрузок-+---+----+----+-----Сейсм. -15.0 11.2 85.7 36.0 8.4 36.96 3 4 3 4.03+-----------------------------------------------------------------------------+ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ УСИЛИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА АРМИРОВАНИЯ СВАЙ+-----------------------------------------------------------------------------+Крите- Ох Оу N e Тип N N Глуби- Постоянные нагр.рий [тс] [тс] [тс] [м] соч нагр сваи на[1] N e+-------+-------+-------+-------+-------+---+----+----+------+-------+-------+-------+-------+От расчетных нагрузок (на прочность и устойчивость)-+-------мах N -14.1 -0.0 927.1 0.088 0 5 4 0.00 646.1 0.0988min[1] N -14.1 2.0 -608.6 0.129 0 3 1 0.00 -399.8 0.1597max e -14.1 -0.0 29.8 2.741 0 5 3 0.00 45.1 1.4160[1]+-------+-------+---От[1] сочетаний, включающих сейсмические нагрузки---+-------мах N -14.1 12.4 747.8 0.091 3 6 4 0.00 646.1 0.0988min N -14.1 12.4 -482.4 0.141 3 6 1 0.00 -399.8 0.1597max e -14.1 12.4 66.1 1.036 3 4 3 0.00 45.1 1.4160+-------+-------+---От нормативных нагрузок (на трещиностойкость)----+-------мах[1] N -8.8 -0.0 775.3 0.081 4 3 4 0.00 550.5 0.0883min N -8.8 -0.0 -506.4 0.124 4 3 1 0.00 -340.3 0.1429max e -8.8 -0.0 16.3 3.849 4 3 3 0.00 28.6 1.7017+-------+-------+------От[1] нагрузок для расчета на[1] выносливость-------+-------мах N -8.8 -0.0 718.3 0.081 9 3 4 0.00 550.5 0.0883min N -8.8 -0.0 -468.1 0.125 9 3 1 0.00 -340.3 0.1429max e -8.8 -0.0 27.0 2.159 9 1 3 0.00 28.6 1.7017+-----------------------------------------------------------------------------+Если[1] абсолютное значение [N] равно 1.0тс, то в графе [е] - изгибающий моментПРОВЕРКА СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯпо[1] СП 24.13330.2011Максимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 955.76 тс[1]Минимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmin = -585.14 тсРасчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 899.199[1] тс/м2Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 мКоэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 1/[1] Kg= 0.714Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150Для твердых глин игнорируются отрицательные IL (Расчет строго по СНиПу)Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :Глубины расположения центров слоев грунта считаются от отметки: 384.660 м+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+N N Тип Длина Глубина Расчетное Коэфф.участ- слоя грунта участка расположения сопротив- услов. U*gcf*L*fка грунта L центра слоя ление f работы[1]-------+------+------+-------+------------+---------+------+----------1 1 7 0.630 0.485 1.698 0.60 3.0242 2 5 2.000 1.800 4.060 0.60 22.9593 2 5 0.200 2.900 4.740 0.60 2.6804 3 5 1.200 3.600 5.100 0.60 17.3045 4 2 1.870 5.135 15.000 1.00 132.182-----------------------------------------------------------+----------Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи 178.149+-----------------------------------------------------------+-----------+Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3[1]или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)-------------------------------Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.40[gcr * R * A )]/[1] Kg*g_odn/g_otv = 810.72 < Nmax = 955.76 [тс]ПРОВЕРКА НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Перегруз 145.03 тсПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ-----------------------Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.75[1]Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80gc * summa(U*Li*gcf*fi)/Kg = 81.44 < Nmin = -585.14 [тс]ПРОВЕРКА НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Перегруз 503.70 тсПРОВЕРКА СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯОТ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОКпо СП 24.13330.2011Максимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 776.45 тс[1]Минимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmin = -458.94 тсРасчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 899.199[1] тс/м2Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 мКоэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 1/[1] Kg= 0.714Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150Для твердых глин игнорируются отрицательные IL (Расчет строго по СНиПу)Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :Глубины расположения центров слоев грунта считаются от отметки: 384.660 мГлубина,до которой не учитываются силы трения hd = 1.634 м+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+N N Тип Длина Глубина Расчетное Коэфф.участ- слоя грунта участка расположения сопротив- услов. U*gcf*L*fка грунта L центра слоя ление f работы[1]-------+------+------+-------+------------+---------+------+----------1 2 5 1.196 2.402 4.441 1.00 25.0282 3 5 1.200 3.600 5.100 1.00 28.8403 4 2 1.870 5.135 15.000 1.00 132.182-----------------------------------------------------------+----------Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи 186.050+-----------------------------------------------------------+-----------+Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3[1]или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)-------------------------------Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.40[gcr * R * A )]/[1] Kg*g_odn/g_otv = 810.72 > Nmax = 776.45 [тс]ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 34.27 тсПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ[1]-----------------------Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.75[1]Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80gc * summa(U*Li*gcf*fi)/Kg = 85.05 < Nmin = -458.94 [тс]ПРОВЕРКА НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Перегруз 373.89 тс==============================================================ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЯ , ОКРУЖАЕЩЕГО СВАЮ( Ограничение давления сваи на грунт по боковой поверхности сваи )по[1] СП 24.13330.2011+--------------------------------------------_---------------------------------+Глубина N слоя Давление вдоль моста Давление поперек моста Предельрасполо- грунта[1] , в -----------------------+----------------------- ное знажения который Тип сочет 0 Тип сочет 0 Тип сочет 0 Тип сочет 0 чениесечения попадает N сочет. 5 N сочет. 15 N сочет. 3 N сочет. 15 SIGz[м] сечение N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 [тс/м2][1]eta2 0.400 eta2 0.402----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+--------0.403 1 0.664 0.208 0.118 0.053 2.9480.806 2 0.993 0.275 0.189 0.083 7.3591.209 2 1.070 0.251 0.219 0.095 11.0391.612 2 0.990 0.188 0.218 0.093 14.7192.015 2 0.803 0.110 0.192 0.080 18.3982.418 2 0.572 0.043 0.149 0.061 22.078@ 2.565 2 0.493 0.027 0.132 0.054 23.4232.821 2 0.348 0.002 0.100 0.040 25.7583.224 3 0.162 0.022 0.054 0.021 29.4373.627 3 0.026 0.024 0.016 0.006 33.1174.030 4 0.006 0.015 0.003 0.001 428.571+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 22.93 тс/м2[1]Сейсмические сочетания нагрузок+--------------------------------------------_---------------------------------+Глубина N слоя Давление вдоль моста Давление поперек моста Предельрасполо- грунта[1] , в -----------------------+----------------------- ное знажения который Тип сочет 3 Тип сочет 3 Тип сочет 3 Тип сочет 3 чениесечения попадает N сочет. 4 N сочет. 1 N сочет. 6 N сочет. 1 SIGz[м] сечение N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 [тс/м2][1]eta2 0.400 eta2 0.514----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+--------0.403 1 0.381 0.031 0.130 0.044 2.9480.806 2 0.556 0.002 0.220 0.069 7.3591.209 2 0.582 0.062 0.269 0.079 11.0391.612 2 0.522 0.115 0.280 0.077 14.7192.015 2 0.407 0.149 0.258 0.067 18.3982.418 2 0.277 0.152 0.209 0.051 22.078@ 2.565 2 0.235 0.145 0.187 0.045 23.4232.821 2 0.158 0.130 0.147 0.034 25.7583.224 3 0.066 0.088 0.084 0.018 29.4373.627 3 0.003 0.041 0.028 0.005 33.1174.030 4 0.009 0.017 0.008 0.001 428.571+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 23.19 тс/м2[1]ПРИМЕЧАНИЯ: 1.Знаками "@" отмечены проверки на глубинах, указанныхв[1] СП 24.13330.2011 (определяющие проверки)2.Значения давлений сваи на грунт в таблице приведеныделенными на коэффициент eta2=(Mc+Mt)/(K_n*Mc+Mt)ф.(В.8) Прилож."В" СП 24.13330.2011, где K_n= 2.5003.При вычислении предельного давления отсчет глубины Zпроизводится от ПОДОШВЫ низкого ростверка.==============================================================ПРОВЕРКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЗАДЕЛКИ СВАИ В СКАЛЬНОМ ГРУНТЕпо п. 2.19 "Руководства по расчету фундаментов глубокого заложения"Проверка производится взависимости от величины приведенного эксцентриситетапо одной из двух формул :1 h RсжФормула 1 (при е<0.5) N < ----- * ( --- + 1.5 ) * ----- *F*Kc1.4 d 1.46*M + 4*Q*hФормула 2 (при е>0.5) ------------- < 0.1*Rсжd*h*hГлубина заделки столба в скале - 1.870 м ; Диаметр заделки - 1.500 м+---------_--------------------------_-----------------------------_----------+Плоскость Нагрузки в уровне заделки Приведенный N Предельнодействия +-------------------------- эксцентри- фор- Нагрузка допустимаянагрузок H M N ситет e мулы нагрузка---------+--------+--------+--------+-----------+----+------------+------------------+ Свая N 3 ; Сочетание N 5 от основных нагрузок +------------------+--------+--------+--------+-----------+----+------------+---------xOz 15.49 19.78 49.37 0.5279 2 44.71 100.00yOz 0.63 13.92 49.37 0.1986 1 49.37 2200.21---------+--------+--------+--------+-----------+----+------------+------------------+ Свая N 3 ; Сочетание N 4 от сейсмических нагрузок+------------------+--------+--------+--------+-----------+----+------------+---------xOz 14.97 8.41 85.66 0.2107 1 85.66 2183.40yOz 11.24 35.99 85.66 0.3892 1 85.66 1935.28+---------+--------+--------+--------+-----------------------------+----------+ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ.==============================================================РЕАКЦИИ ДЛЯ РАСЧЕТА РИГЕЛЯ ПО ЛИНИЯМ ВЛИЯНИЯ УСИЛИЙ В РИГЕЛЕ============================================================ПРИ ДВИЖЕНИИ ГРУЗА Р=1 ПО ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ ПОПЕРЕК МОСТА======================================================I. ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ ДЛЯ ЗАГРУЖЕНИЯ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ УСИЛИЙ В РИГЕЛЕ+----------------------------------------------------------------------------+В И Д Нагрузка АК [тс] Нагрузка Нагрузка на--------------------------- СН-180 тротуарахР А С Ч Е Т А Первая полоса Другие полосы [тс] [тс/м]-------------------+-------------+-------------+--------------+------------На прочность 33.590 20.154 76.012 2.944-------------------+-------------+-------------+--------------+------------На трещиностойкость 25.043 15.026 -------- 2.453+---------------------------------+------------------------------------------+II. ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ ДЛЯ ЗАГРУЖЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ ОПОРЫ+-------------------------------------------------------------------+В И Д Погонная нагрузка от веса Погонная нагрузкапролетных строений, опира- от веса насадкиР А С Ч Е Т А ющихся на опору. [тс/м] [тс/м]-------------------+---------------------------+------------------На прочность 20.7258 6.3375-------------------+---------------------------+------------------На трещиностойкость 16.6693 5.7613+-------------------------------------------------------------------+ПРИМЕЧАНИЯ==========1. Для тротуаров дана нагрузка на 1 м по ширине тротуара.2. Для нагрузок АК и СН-180 вычислена половина веса полосы нагрузки(нагрузка на одно колесо).3. Погонная нагрузка от веса пролетов получена путем деления опорной реакцииот веса пролетных строений на ширину пролетного строения (прикладываетсяна всей ширине проезжей части, включая тротуары).4. Погонная нагрузка от веса насадки прикладывается к насадке по всей длине.РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ПОРЯДОК РАСЧЕТА УСИЛИЙ В РИГЕЛЕ--------------------------------------------1 2 3 4 5 6 7 8 а) По поперечному разрезу опоры впролетное --------------------------- осях составляется расчетная схема.строение б) Расчетная схема описывается пошарниры 0 0 0 0 0 0 правилам выбранной программы расригель ------------------------- чета стержневых систем ( LIRA,a b с LADOGA или др. программы).столбы в) Зададим нагрузки для построениярасчетной линий влияния: загружение 1 - вердлиной тикальная сила, равная 100 в узле3.450 м N 1, загр. 2 - сила 100 т в узле 2и т.д. Для точности можно задатьзаделка --- --- --- силы 100 т в середине стержней.г) Опишем загружения от расчетных и нормативных постоянных нагрузок (величиныраспределенных нагрузок на пролет и насадку приведены в таблице II ).д) Произведем расчет усилий в сечениях a, b и с, тогда в распечатке результатовв графе "Изгиб. моменты" для этих сечений получим умноженные на 100 ординатылиний влияния изгиб.моментов.е) Загрузив линии влияния нагрузками, приведенными в таб.I и прибавив изгибающиймомент от постоянных нагрузок, получим расчетные изгибающие моменты в ригеле.====================================================================================================== СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОВЕРОК ФУНДАМЕНТА =====================================================================================================Отметка подошвы фундамента (ростверка): 384.490 мОтметка подошвы свай: 378.590 м, Полная длина свай: 5.900 м------- Проверка несущей способности основания как условного массивного ------| || НЕ ТРЕБУЕТСЯ. ||------------------------------------------------------------------------------|---------------------- Проверка подстилающих слоев грунта ---------------------| || НЕ ТРЕБУЕТСЯ. ||------------------------------------------------------------------------------|------------------- Проверки свай на вертикальные воздействия ------------------| || Вдавливание: Запас 00.02% || Выдергивание: Запас 12.01% ||------------------------------------------------------------------------------|------------ Проверка давления сваи на грунт по боковой поверхности -----------| ||[1] Запас 22.93 тс/м2 ||------------------------------------------------------------------------------|------------------------- Проверка[1] заделки сваи в скале ------------------------| || Запас 55.29 % ||------------------------------------------------------------------------------|Расчет железобетонного сечения тела опоры======================================================================Бетон: B25 . Коэффициенты условий работы: мЬ4= 1.00, мЬ7 - мЬ9= 1.00Сечение: ПРЯМОУГОЛЬНОЕ, размеры X * Y : 1,350 * 700 [м]Защитный слой бетона: ах= 0.0500, ау= 0.0500 [м]----------- РАБОЧАЯ АРМАТУРА и характеристики приведенного сечения ----------Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси X:Класс: "A-III", d = 16 [мм], Стержней: 18, Включая угл.Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси Y:Класс: "A-III", d = 16 [мм], Стержней: 4ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ [м2]. Арматура: 0.0203575, Бетон: 20.2500 Приведен.: 20.3536ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ при изгибе по оси X:Jred= 34.4453 [м4], Ired= 1.3009 [м], Ядерное расст. Rred= 0.7522При изгибе по оси Y:Jred= 34.5253 [м4], Ired= 1.3024 [м], Ядерное расст. Rred= 0.7539======================================================================РЕЖИМ: Проверяются ВСЕ сочетания усилий------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** I. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 389,29----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 3, Тип: 0, № сочетания: 5Суммарные усилия : N = 635.826 т, Мх = 58.934 т*м, Му = 911.255 т*мТолько постоянные: Nl= 254.300 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 195.701 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X: e= 1.4362 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0075 [м], Коэфф. прогиба: 1----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 17.5, Rs= 200Расчетные усилия в сечении: N= 6.23359 [МН], N*(e + есл)*eta= 8.99953 [МН*м]----------------------------omega= 0.71, Ksi_cr= 0.6218, Ksi= 0.0231ПРОВЕРКА: Усилие 8.9995 < Несущей способн. 22.6506 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 60.27 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** II. РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 289,29----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 9, № сочетания: 7Суммарные усилия : N = 423.673 т, Мх = 0.000 т*м, Му = 827.138 т*мТолько постоянные: Nl= 254.300 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 195.701 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X: e= 1.9523 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0075 [м], Коэфф. прогиба: 1----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 17.5, Rs= 200Расчетные усилия в сечении: N= 4.15366 [МН], N*(e + есл)*eta= 8.14053 [МН*м]----------------------------omega= 0.71, Ksi_cr= 0.6218, Ksi= 0.0173ПРОВЕРКА: Усилие 8.1405 < Несущей способн. 18.1612 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 55.18 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 389.29----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 15, № сочетания: 3Суммарные усилия : N = 552.239 т, Мх = 42.095 т*м, Му = 779.273 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 1.0135 < Rb,mc2= 16.7 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 93.93 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 12.2 [см], Площадь= 0.549 [м2]Радиус армирования= 140.00 [см], psi= 51.653 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.00608 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 79.72 %---------------------------------------------------------------------------------------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 13, № сочетания: 1Суммарные усилия : N = 632.594 т, Мх = 95.485 т*м, Му = 582.798 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 0.923 < Rb,mc2= 16.7 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 94.47 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 12.2 [см], Площадь= 0.549 [м2]Радиус армирования= 140.00 [см], psi= 51.653 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.00887 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 70.45 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** IV. РАСЧЕТ ВЫНОСЛИВОСТИ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 389.29 м.----------------- ДЛЯ СЕЧЕНИЯ ВЫЧИСЛЕНЫ НАПРЯЖЕНИЯ [МПа]: -----------------В сжатой зоне Бетона : SigmaMaxB= 0.9685 и SigmaMinB= 0.2105В растянутой АРМАТУРЕ: SigmaMaxA= -10.5743 и SigmaMinA= 0.0094---------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА БЕТОНА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ:Коэфф.Цикла= 0.22, eps= 1.059, beta= 1.280, Rb= 17.50 МПаПРОВЕРКА: SigmaB= 0.968 < Rbf= 14.228 [МПа]ПРОВЕРКА Бетона ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 93.19 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА АРМАТУРЫ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ:Коэфф.Цикла= -0.00, eps= 0.810, beta= 1.000, Rs=200.00 МПаПРОВЕРКА: SigmaA= 10.574 < Rsf= 161.929 [МПа]ПРОВЕРКА Арматуры ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 93.47 %Расчет железобетонного сечения свай на свободной длине======================================================================Бетон: B25 . Коэффициенты условий работы: мЬ4= 0.85, мЬ7 - мЬ9= 0.90Сечение: КРУГЛОЕ, Диаметр: 1.500 [м]Защитный слой бетона: 0.0510 [м]----------- РАБОЧАЯ АРМАТУРА и характеристики приведенного сечения ----------Класс: "A-III", d = 20 [мм], Стержней: 24ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ [м2]. Арматура: 0.0032170, Бетон: 1.7671 Приведен.: 1.7827ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ:Jred= 0.2522 [м4], Ired= 0.3761 [м], Ядерное расст. Rred= 0.1886======================================================================РЕЖИМ: Проверяются ВСЕ сочетания усилий------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** I. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 547.75 и 544.86----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 13, Тип: 0, № сочетания: 6, № сваи: 1, Отметка: 547.750 мСуммарные усилия : N = 176.787 т, Мх = -9.894 т*м, Му = -57.876 т*мТолько постоянные: Nl= 78.965 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 0.000 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ. Расчет на эксцентриситет 0.3321 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0571 [м], Коэфф. прогиба: 1.0356----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 15.3, Rs= 250Расчетные усилия в сечении: N= 1.73321 [МН], N*(e + есл)*eta= 0.69866 [МН*м]----------------------------Fis= 0.239, Ksi= 0.2348ПРОВЕРКА: Усилие 0.6987 < Несущей способн. 1.5614 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 55.25 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** II. РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 547.75 и 544.86----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 412, № сочетания: 8, № сваи: 1, Отметка: 544.860 мСуммарные усилия : N = 145.225 т, Мх = 16.208 т*м, Му = -35.337 т*мТолько постоянные: Nl= 116.054 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 0.000 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ. Расчет на эксцентриситет 0.2677 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0504 [м], Коэфф. прогиба: 1.0219----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 15.3, Rs= 250Расчетные усилия в сечении: N= 1.42377 [МН], N*(e + есл)*eta= 0.46278 [МН*м]----------------------------Fis= 0.2333, Ksi= 0.2227ПРОВЕРКА: Усилие 0.4628 < Несущей способн. 1.3923 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 66.76 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 547.75 и 544.86----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 51, № сочетания: 4, № сваи: 2, Отметка: 547.750 мСуммарные усилия : N = 219.172 т, Мх = -8.587 т*м, Му = -47.119 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 2.5747 < Rb,mc2= 19.6 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 06.23 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 10.4 [см], Площадь= 0.0532 [м2]Радиус армирования= 332.73 [см], psi= 27.361 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.00011 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 99.64 %---------------------------------------------------------------------------------------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 49, № сочетания: 4, № сваи: 1, Отметка: 547.750 мСуммарные усилия : N = 165.723 т, Мх = -8.587 т*м, Му = -47.119 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 2.3668 < Rb,mc2= 19.6 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 06.23%-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 10.6 [см], Площадь= 0.0551 [м2]Радиус армирования= 344.66 [см], psi= 27.848 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.007 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 15.23 %Анализ результата расчёта показал, что глубина заложения фундамента буронабивных столбов для промежуточных опор составляет 5,9м метров,которая удовлетворяет условиям несущей способности грунтов основания.В дальнейшей разработке принимаем армирование плиты ригеля 18 стержнями d = 16мм., класс арматуры А-400. Условия прочности, устойчивости,трещиностойкости обеспечены при армировании столбов 24 стержнями d=20мм, стали класса А-400, класс бетона B-25.Результат расчёта промежуточной опоры №2П Р О Г Р А М М А <<< O П О Р A _ Х >>>Сбор нагрузок и расчет фундаментов опор мостовРасчет произведен[1] 23.05.2017 10:44:48 Версия программы 7.20.04 Февраль 2017гФал данных: Z:\Gardishka\Промежуточная опора.opdТИП МОСТА: АвтодорожныйРАСЧЕТ ПРОИЗВОДИТСЯ ПО СП хх.13330.2011 (действуют с 20 Мая 2011г)Уровень ответственности сооружения: НОРМАЛЬНЫЙКоэфф. надежности по ответственности: 1.000ОБЩИЕ ДАННЫЕСХЕМА МОСТА : +24+24+24+24+24+ДАННЫЕ О ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЯХ МОСТА[1]Применяются Резиновые ОЧ с модуле сдвига G = 100.00 [т/м2]Максимальное перемещение в уровне оп.частей= 0.0047 [м]+--------------------------------------------------------------------+---------+---------------N Полная Расчет. Момент Строит.[1] Наветр. Нагруз. от Вид опорных частей[1] Площадь|Высота |про- длина длина инерции высота[1] высота веса балок[1] ---------=--------- РОЧ в | РОЧ |лета пролета пролета пролета[1] на опоре балок [тс/м] Слева Справа 1м[1] ряду| [м] |----+-------+-------+---------+--------+-------+----------+---------+---------+-------+-------|1 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые[1] Резиновые 0.0250 0.04252 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые Резиновые 0.0250 0.04253 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые Резиновые 0.0250 0.04254 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые Резиновые 0.0250 0.04255 24.00 23.40 1.0 1.23 2.3 8.8900 Резиновые[1] Резиновые[1] 0.0250 0.0425+------------------------------------------------------------------------------+--------------Расстояние между торцами балок (среднее): 0.050 [м]ГАБАРИТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ МОСТАТр ++ П Проезд 1 С Проезд 2 П ++ Тр[1]+-----++------------------------------------------------------++----0.75 1.5 3.500 0.00 3.500 1.5 0.75+-----++----+------------------+------+------------------+----++----0.490 10.000 0.490+-----------------------------------------------------ПРОЧИЕ ОБЩИЕ ДАННЫЕ И НАГРУЗКИ+-----------------------------------------------------------------------------+ПОГОННЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ВЕСА [T/М] : Класс временной нагрузки[1] (0 -99) 14------------------------------------- Дополнительная временная нагр.[1] СН-1800Тротуаров и перил 0.280 Класс водного пути [1-7] или 0 0Защитного слоя бетона 3.860 Номер климатического района 1Покрытия проезжей части 4.270 Толщина льда[1] [м] 0.0------------------------------------- Скорость движения льда [м/с] 0.0ЧИСЛО ПОЛОС ДВИЖЕНИЯ Сейсмичность в баллах [0 - 9] 7.0Общее число полос[1] 2 --------------------------------------Максимальное в одном направлен. 1 ОТМЕТКИ УРОВНЕЙ------------------------------------- Первая подвижка льда 0.000Радиус кривой (прямая - 0 ) 0.0 Высокий ледоход 0.000Ветровой район- V v0= 3.500[1] Уровень судоходства 0.000Угол м/у опорой и осью моста 90.00 Уровень межени[1] 383.600+------------------------------------- Уровень высоких вод /паводок 388.200Выбрана доп. нагрузка: "Нагрузка СН-1800/200 по ГОСТ 33390-2015"РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ В ЗОНЕ СТРОИТЕЛЬСТВА [градусы С]Максимальная температура........ 33.00Минимальная температура......... -40.00Температура замыкания (для РОЧ). 0.00ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЕ В РОЧ: 0.0047 [м]Уровень ответственности сооружения по сейсмике: НормальныйД А Н Н Ы Е П О О П О Р ЕШифр объекта :Номер расчитываемой опоры : 3ОСНОВАНИЕ ОПОРЫ : СВАЙНЫЙ ФУНДАМЕНТЦентр проезжей части моста совпадает с осью ОПОРЫ.+----------------ОТМЕТКИ УРОВНЕЙ [м]------------------+Верха проезжей части..................... 392.840Верха опорной площадки[1] ................... 391.390Подошвы фундамента (ростверка)........... 390.170Отметка[1] ЕСТЕСТВЕННОЙ поверхности грунта .. 383.600Отметка РАСЧЕТНОЙ поверхности грунта по оси опоры(Для русловых опор-отметка общего размыва) 381.080Отметка[1] местного размыва.................. 381.080Отметка низа свай[1] ......................... 370.420+-----------------------------------------------------+Глубина погружения свай....................... 10.660 мПолная длина свай (со свободной длиной)....... 19.750 м+----------------------------------------------------------------------+Р А З М Е Р правый пролет левый пролет+-------------------------------------------+-------------+-----------Расстояние от оси насадки до оси опирания 0.650 0.650Высота опорных частей[1] : 0.220 0.220+----------------------------------------------------------------------+Опора расположена в русле или на затопляемой поймеДАННЫЕ О СТУПЕНЯХ ОПОРЫ:+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 1. Вид сечения Прямоуг.. Число эл. 1. Отметка низа ступени[1] 390.170+----------------------------------------------------------------------------+| Характеристики верхнего сечения || Характеристики нижнего сечения ||Размер Х|Размер Y|СмещениеХ|СмещениеУ||Размер Х|Размер Y|СмещениеХ|СмещениеУ[1] |+--------+--------+---------+---------++--------+--------+---------+---------+| 1.850 | 12.500 | 0.000 | 0.000 || 1.850 | 12.500 | 0.000 | 0.000 |+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 2. Вид сечения[1] Кольцо . Число эл. 4. Отметка низа ступени 380.850+----------------------------------------------------------------------------+| Диаметр сеч. 1.350 Координаты голов стоек(свай) и тангенсы углов наклона||[1] Внутр. Диам. 1.330 | X | Y | tg(x) | tg(у) |+----------------------------------------------------------------------------+| | 0.000 | 1.775 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.000 | -1.775 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.000 | 5.325 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.000 | -5.325 | 0.0000 | 0.0000 |+----------------------------------------------------------------------------+Ступень 3. Вид сечения Круглое . Число эл. 4. Отметка низа ступени[1] 365.850+----------------------------------------------------------------------------+| Диаметр сеч. 1.350 Координаты голов стоек(свай) и тангенсы углов наклона|[1]|[1] Внутр. Диам. 1.330 | X | Y | tg(x) | tg(у) |+----------------------------------------------------------------------------+| | 0.000 | 1.775 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.000 | -1.775 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.000 | 5.325 | 0.0000 | 0.0000 || | 0.000 | -5.325 | 0.0000 | 0.0000 |+----------------------------------------------------------------------------+ДАННЫЕ ПО СВАЯМ В[1] ГРУНТЕВид свай : Буровые сваи, бетонируемые[1] под водой методом ВПТСечение сваи Круглое Размеры сваи 1.50 Х 0.00 мД А Н Н Ы Е П О Г Р У Н Т А МКоэф. пропорциональности вычислен по СП 24.13330.2011 (СНиП 2.02.03-85*)Глубина сезонного промерзания: 2.500 Толщина снежного покрова: 0.10Число слоев грунта : 2+-----------------------------------------------------------------------------+Вид Отметка Показат Коэфф. Объем- Влаж- Угол[1] Удельн Услов. Коэфф. Модульгру подошвы консис- порист. ный ность внут. сцеп- сопрот про- деформанта слоя тенции грунта вес % трен.[1] ление Ro порц. ции грун.---+-------+-------+-------+------+-----+-----+------+------+------+--------5 380.45 0.000 0.200 2.20 30.0 40.0 0.10 147.0 5000 45002 359.85 0.000 0.300 2.19 20.0 45.0 0.20 147.0 6000 7000+-----------------------------------------------------------------------------+В И Д Ы Г Р У Н Т А :1- Невыветрелая скала (R=Roc) 6- Гравелистый песок 11- Супеси2- Слабовыветрелая скала (R=0.6*Roc) 7- Крупный песок 12- Суглинки3- Выветрелая скала ( R=0.3*Roc ) 8- Песок средней крупности 13- Глины4- Крупнообл.грунт с глин.заполнит. 9- Мелкий песок5- Крупнообл.грунт с песч.заполнит. 10- Пылеватый песок[1]Учитывается взвешивающее действие воды на ГЛИНИСТЫЕ грунты.Расчет объемного веса водонасыщенного грунта с учетом взвешивания производитсяпо плотности ЧАСТИЦ грунта Ps: (Ps-Pw)/(1+e)================================================================================----------------------------------------------------------------| О Б Ъ Е М Ы Р А Б О Т ||----------------т-----------т----------тт-----------т----------|| Элемент опоры | Материал |Объем [м3]|| Материал |Объем [м3]||----------------+-----------+----------++-----------+----------||Ригель (насадка)|Бетон В25 | 27.084 || | || Ступень 2|Бетон В25 | 1.569 ||Бетон В20 | 51.793 ||Сваи над грунтом|Бетон В25 | -1.863 || | || Сваи в грунте |Бетон В25 | 0.000 || | ||----------------+-----------+----------++-----------+----------|ИТОГО Железобетона : 78.583 м3Погружение свай в грунт : 60.92 м============================ Р А С Ч Е Т О П О Р Ы ===========================ТАБЛИЦА " ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ В СЕЧЕНИИ НА ОТМЕТКЕ 390.17 м "+---------------------------------------_--------_---------_---------_---------+N Н А Г Р У З К А Нх Ну P Mx My[1]---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------1 Правый пролет. Реакция от 0.00 0.00 110.27 0.00 71.68веса балок, тротуаров 0.00 0.00 121.30 0.00 78.84и перил[1] . 0.00 0.00 99.24 0.00 64.51---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------2 Правый пролет. Реакция от 0.00 0.00 46.42 0.00 30.17веса защитного слоя 0.00 0.00 60.34 0.00 39.22бетона и гидроизоляции[1] . 0.00 0.00 41.77 0.00 27.15---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------3 Правый пролет. Реакция от 0.00 0.00 51.35 0.00 33.38веса покрытия проезжей 0.00 0.00 77.02 0.00 50.06части на пролете[1] . 0.00 0.00 46.21 0.00 30.04---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------4 Левый пролет. Реакция от 0.00 0.00 110.27 0.00 -71.68веса балок, тротуаров 0.00 0.00 121.30 0.00 -78.84и перил[1] . 0.00 0.00 99.24 0.00 -64.51---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------5 Левый пролет. Реакция от 0.00 0.00 46.42 0.00 -30.17веса защитного слоя 0.00 0.00 60.34 0.00 -39.22бетона и гидроизоляции[1] . 0.00 0.00 41.77 0.00 -27.15---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------6 Левый пролет. Реакция от 0.00 0.00 51.35 0.00 -33.38веса покрытия проезжей 0.00 0.00 77.02 0.00 -50.06части на пролете[1] . 0.00 0.00 46.21 0.00 -30.04---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------7 0.00 0.00 67.71 0.00 0.00Вес насадки (ригеля). 0.00 0.00 74.48 0.00 0.000.00 0.00 60.94 0.00 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------------------------------------+--------+--------+---------+---------+--------ИТОГО НОРМАТИВНЫХ НАГРУЗОК : 0.00 0.00 483.77 0.00 -0.00И Т О Г О мах P 0.00 0.00 591.80 0.00 0.00РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК min[1] P 0.00 0.00 435.40 0.00 0.00ПО КРИТЕРИЯМ : мах Му[1] 0.00 0.00 506.83 0.00 -46.43+---------------------------------------+--------+---------+---------+---------+ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРИ СЕЙСМИКЕ ВДОЛЬ МОСТАИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ+-----------------------------------+Единичные перемещения основания :Коэффициент сейсмичности 0.025 Горизонтальные перемещ. Угол повор.Расстояние до расч.сечения 0.000 +-----------------------+----------от силы H=1 от мом. М=1 от мом. М=1+-----------+-----------+----------3.8E-0004 4.1E-0005 6.3E-0006+-----------------------------------++-------------------------------------------------+ +-----------------+NN Длины Моменты инерции на гран Модуль NN Величиныуч- участ- +----------------------- упругости масс сосредотоков ков Верхней Нижней материала ченных масс+----+--------+-----------+-----------+----------- +----+-----------1 0.220 1.1E+0005 1.1E+0005 3.1E+0006 1 516.24002 0.610 6.6E+0000 6.6E+0000 3.1E+0006 2 74.48103 0.610 6.6E+0000 6.6E+0000 3.1E+0006 3 73.37274 2.330 6.5E-0001 6.5E-0001 2.8E+0006 4 169.10385 2.330 6.5E-0001 6.5E-0001 2.8E+0006 +-----------------+6 2.330 6.5E-0001 6.5E-0001 2.8E+00067 2.330 6.5E-0001 6.5E-0001 2.8E+0006+-------------------------------------------------+РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТАПЕРИОДЫ СОБСТВ.КОЛЕБАНИЙ ПО ФОРМАМ: 1- 2.4494 ; 2- 0.2233 ; 3- 0.03682 с-1+------------------------------------------------------+NN Перемещения в уровнях центров масс Сейсмическиемасс+----------------------------------- силы в центФорма 1 Форма 2 Форма 3 рах масс+----+-----------+-----------+-----------+------------1 1.2E-0001 4.5E-0002 3.1E-0002 14.3492 1.1E-0001 1.0E-0002 -7.5E-0002 1.9433 9.3E-0002 -1.1E-0001 -3.2E-0001 1.7074 6.0E-0002 -2.2E-0001 8.7E-0002 4.969+------------------------------------------------------++-----------------------------------+СЕЙСМИЧЕСКИЕ УСИЛИЯ В СЕЧЕНИИ----------------------------------Горизонт.сила Изгибающий момент-----------------+----------------20.075 188.489+-----------------------------------+============================================================================ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРИ СЕЙСМИКЕ ПОПЕРЕК МОСТАИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ+-----------------------------------+Единичные перемещения основания :Коэффициент сейсмичности 0.025 Горизонтальные перемещ. Угол повор.Расстояние до расч.сечения 0.000 +-----------------------+----------от силы H=1 от мом. М=1 от мом. М=1+-----------+-----------+----------1.2E-0004 1.1E-0006 1.6E-0007+-----------------------------------++-------------------------------------------------+ +-----------------+NN Длины Моменты инерции на гран Модуль NN Величиныуч- участ- +----------------------- упругости масс сосредотоков ков Верхней Нижней материала ченных масс+----+--------+-----------+-----------+----------- +----+-----------1 0.835 6.1E+0003 6.1E+0003 3.1E+0006 1 517.31552 0.610 3.0E+0002 3.0E+0002 3.1E+0006 2 74.48103 0.610 3.0E+0002 3.0E+0002 3.1E+0006 3 73.37274 2.330 9.1E+0001 9.1E+0001 2.8E+0006 4 169.10385 2.330 9.1E+0001 9.1E+0001 2.8E+0006 +-----------------+6 2.330 9.1E+0001 9.1E+0001 2.8E+00067 2.330 9.1E+0001 9.1E+0001 2.8E+0006+-------------------------------------------------+РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТАПЕРИОДЫ СОБСТВ.КОЛЕБАНИЙ ПО ФОРМАМ: 1- 0.7098 ; 2- 0.0769 ; 3- 0.00407 с-1+------------------------------------------------------+NN Перемещения в уровнях центров масс Сейсмическиемасс+----------------------------------- силы в центФорма 1 Форма 2 Форма 3 рах масс+----+-----------+-----------+-----------+------------1 1.1E-0001 6.4E-0002 3.7E-0002 25.2242 1.1E-0001 1.9E-0002 -1.2E-0001 3.5363 1.0E-0001 -7.2E-0002 -3.1E-0001 3.2994 9.5E-0002 -2.1E-0001 7.6E-0002 6.975+------------------------------------------------------++-----------------------------------+СЕЙСМИЧЕСКИЕ УСИЛИЯ В СЕЧЕНИИ----------------------------------Горизонт.сила Изгибающий момент-----------------+----------------38.973 361.145+-----------------------------------+ДАННЫЕ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИНормативное ветровое давление, тс[1] /м2 0.0600+------------------------------------------------------------------------------+Наименование параметра Вдоль /лев/ Поперек/прав----------------------------------------------------+------------+-----------1/2 наветренной площади левого|правого пролета 28.018 28.018Плечи наветренной площади левого|правого пролета 2.605 2.605Аэродинамические коэффиц. левого|правого пролета 1.700 1.700Коэффициенты Kz для левого|правого пролета 0.9587 0.9587Произведение коэф. L*v для левого|правого пролета 0.5140 0.5140Частота собственных колебаний, Гц 0.408 1.409Коэффициент динамичности 1.7465 1.3796Опора: Произведение коэффициентов L*v 0.5383 0.5383Ступень 1: Наветренная площадь, м2 15.250 2.257Ступень 1: Плечо наветренной площади, м 0.610 0.610Ступень 1: Аэродинамический коэффициент 2.100 2.100Ступень 1: Коэффициент Kz 0.8590 0.8590Ступень 2: Наветренная площадь, м2 35.478 8.869Ступень 2: Плечо наветренной площади, м -3.285 -3.285Ступень 2: Аэродинамический коэффициент 1.800 2.500Ступень 2: Коэффициент Kz[1] 0.7500 0.7500+------------------------------------------------------------------------------+ТАБЛИЦА " ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ В СЕЧЕНИИ НА ОТМЕТКЕ 390.17 м "+---------------------------------------_--------_---------_---------_---------+N Н А Г Р У З К А Нх Ну P Mx My[1]---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------1 АК на двух пролетах 0.00 0.00 105.22 85.63 28.59с тротуарами. (Схема "А") 0.00 0.00 156.55 129.26 55.75---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------3 Торможение по схеме[1] "А" 16.84 0.00 0.00 0.00 22.3919.36 0.00 0.00 0.00 25.75---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+---------5 АК на двух пролетах 0.00 0.00 97.86 232.41 28.59без тротуаров. (Схема "Б") 0.00 0.00 147.73 350.85 55.75---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------7 Торможение по схеме[1] "Б" 16.84 0.00 0.00 0.00 22.3919.36 0.00 0.00 0.00 25.75---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------9 Поперечные удары 0.00 -8.40 0.00 22.43 0.00по схемам "А"и"Б" 0.00 -9.66 0.00 25.79 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------10 АК на одном пролете[1] 0.00 0.00 74.41 61.89 48.37с тротуарами. (Схема "В") 0.00 0.00 120.79 101.83 78.51---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------12 Торможение по схеме "В" 8.42 0.00 0.00 0.00 11.209.68 0.00 0.00 0.00 12.87---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------14 АК на одном пролете[1] 0.00 0.00 70.73 167.99 45.98без тротуаров. (Схема "Г") 0.00 0.00 116.37 276.39 75.64---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------16 Торможение по схеме "Г" 8.42 0.00 0.00 0.00 11.209.68 0.00 0.00 0.00 12.87---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------18 Поперечные удары[1] 0.00 -6.73 0.00 17.98 0.00по схемам "В"и"Г" 0.00 -7.74 0.00 20.68 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------19 Спец. нагрузка[1] СН-1800 на 0.00 0.00 159.90 0.00 0.00двух пролетах. (Схема "Д") 0.00 0.00 159.90 0.00 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------20 Спец. нагрузка[1] СН-1800 на 0.00 0.00 138.20 0.00 89.83одном пролете. (Схема "Д") 0.00 0.00 138.20 0.00 89.83---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------21 Ветер на пролет поперек[1] 0.00 -9.37 0.00 24.40 0.00оси моста 0.00 -13.11 0.00 34.16 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------22 Ветер на опору поперек 0.00 -2.16 0.00 -5.45 0.00оси моста[1] 0.00 -3.03 0.00 -7.63 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------23 Ветер на пролет вдоль 1.87 0.00 0.00 0.00 2.49оси моста 2.62 0.00 0.00 0.00 3.49---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------24 Ветер на опору вдоль[1] 8.78 0.00 0.00 0.00 -16.36оси моста[1] 12.29 0.00 0.00 0.00 -22.91---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------29 Сейсмическая нагрузка 20.08 0.00 0.00 0.00 188.49вдоль оси моста[1] 20.08 0.00 0.00 0.00 188.49---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------31 Сейсмическая нагрузка 0.00 -38.97 0.00 361.14 0.00поперек[1] оси моста 0.00 -38.97 0.00 361.14 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------33 Температурные (климатичес- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00кие) воздействия[1] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------37 Трение в опорных частях от 0.28 0.00 0.00 0.00 0.37темп. деформации пролетов 0.28 0.00 0.00 0.00 0.37---+--------------------------+--------+--------+---------+---------+--------СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК ДЛЯ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ+------------------------------------------------------------------------+NN Hx Hy P Mx MyСоч. [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс[1] *м]----+------------+------------+-------------+-------------+----------------+------------+-----ОСНОВНЫЕ СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК[1] --------+------------1 0.000 -9.660 748.350 155.053 55.7532 20.707 0.000 717.039 103.408 58.4053 0.000 -9.660 739.523 376.642 55.7534 20.707 0.000 709.978 280.680 58.4055 0.000 0.000 751.694 0.000 0.0006 0.000 -7.744 556.188 122.506 78.5157 12.963 0.000 532.030 81.463 66.3158 0.000 -7.744 551.771 297.071 75.6459 12.963 0.000 528.496 221.115 64.01910 0.000 0.000 573.600 0.000 89.83215 0.276 0.000 435.398 0.000 0.368----+------------+----СЕЙСМИЧЕСКИЕ СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК-----+------------1 20.075 0.000 435.398 0.000 188.4892 0.000 -38.973 435.398 361.145 0.0003 16.060 0.000 638.762 38.778 167.5174 0.000 -31.178 638.762 327.694 16.7265 16.060 0.000 636.115 105.255 167.5176 0.000 -31.178 636.115 394.171 16.7267 16.060 0.000 628.034 30.549 174.3458 0.000 -31.178 628.034 319.465 23.5549 16.060 0.000 626.709 82.918 173.48410 0.000 -31.178 626.709 371.834 22.693+------------------------------------------------------------------------+СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК ДЛЯ[1] РАСЧЕТА НА[1] ВЫНОСЛИВОСТЬ+------------------------------------------------------------------------+NN Hx Hy P Mx MyСоч. [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс[1] *м]----+------------+------------+-------------+-------------+------------1 0.000 0.000 585.313 85.626 26.1993 0.000 0.000 581.633 232.414 28.5916 0.000 0.000 558.186 61.890 48.3678 0.000 0.000 554.506 167.986 45.975+------------------------------------------------------------------------+СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК ДЛЯ РАСЧЕТОВ ПО II-ой ГРУППЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ[1]+------------------------------------------------------------------------+NN Hx Hy P Mx MyСоч. [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс[1] *м]----+------------+------------+-------------+-------------+------------1 0.000 -8.400 588.993 108.054 28.5912 17.196 0.000 567.949 68.501 35.9313 0.000 0.000 611.693 0.000 -0.0004 0.000 -6.734 558.186 79.869 48.3675 10.462 0.000 543.303 49.512 42.7956 0.000 0.000 594.337 0.000 71.865+------------------------------------------------------------------------++-----------------------------------------------+РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ФУНДАМЕНТА ИЗ СВАЙ И СТОЛБОВ+-----------------------------------------------+Приведенный коэффициент пропорциональности грунта : 1940.68Расчетная ширина сваи[1] .............................: 1.5199Коэффициент деформации сваи в грунте .............: 0.32941Расчетная схема свай : Сваи, опирающиеся на нескальный грунт[1]ХАРАКТЕРИСТИКИ ФУНДАМЕНТА ДЛЯ РАСЧЕТА НА[1] СЕЙСМИКУ:Приведенный коэффициент пропорциональности грунта : 1940.68Расчетная ширина сваи.............................: 1.5199Коэффициент деформации сваи в грунте[1] .............: 0.32941(При расчете на сейсмику местный размыв не учитывается, согласноп. 1.30 СНиП 2.05.03-84, или п. 5.29 СП 35.13330.2011)Выдергивающих усилий только от постоянных нагрузок НЕТМАКСИМАЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ТОЧКИ НА ОТМЕТКЕ 391.390+------------------------------------------------+Крите- Вдоль оси Вдоль оси Вдоль оси Nрий X [м] Y [м] Z [м] соч[1] .+-------+-----------+-----------+-----------+---мах X 0.009200 -0.000088 0.001510 2max Y 0.001406 -0.001120 0.001566 1max Z -0.000000 0.000000 0.001626 3+------------------------------------------------+ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ[1] ВЕРТИКАЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ НА СВАЮ В УРОВНЕ ПОДОШВЫ [т]:Основные сочетания: Nmax = 303.995 ; Nmin = 165.182ПРИМЕЧАНИЕ: Nmin определено с учетом уровня высокой воды (паводка)Сейсмические сочетания: Nmax = 291.246 ; Nmin = 110.732ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ УСИЛИЯ В ГОЛОВАХ СВАЙ+----------------------------------------------------------------------+Крите- Ох Оу N[1] Mx My Mxy Тип N N[1]рий [тс] [тс] [тс] [тс*м] [тс*м] [тс*м] соч нагр сваи[1]+-------+-------+-------+-------+-------+-------+--------+---+----+---|-------+--- От расчетных нагрузок (на прочность и устойчивость) -+----[1]мах N 0.0 2.4 221.1 13.0 -13.9 19.08 0 3 4min N -0.1 0.0 102.3 0.0 -0.1 0.09 0 15 1max Mxy 0.0 1.9 134.3 11.6 -19.6 22.81 0 6 1max Qx -5.2 -0.0 176.4 -0.7 -14.6 14.62 0 2 1max Qy[1] 0.0 2.4 172.8 13.0 -13.9 19.08 0 3 1|-------+----- От сочетаний, включающих сейсмические нагрузки ----+---мах N 0.0 7.8 208.4 47.4 -4.2 47.60 3 6 4min N 0.0 9.7 47.8 60.1 -0.0 60.13 3 2 3max Mxy 0.0 9.7 91.9 60.1 -0.0 60.13 3 2 1max Qx -5.0 0.0 108.8 0.0 -47.1 47.12 3 1 1max Qy[1] 0.0 9.7 91.9 60.1 -0.0 60.13 3 2 1|-------+ От нормативных нагрузок ([1] II группа предельных состояний) ---мах N 0.0 2.1 160.7 12.8 -7.1 14.63 4 1 4min N 0.0 1.7 129.3 10.3 -12.1 15.87 4 4 3max Mxy 0.0 0.0 148.6 0.0 -18.0 17.97 4 6 1max Qx -4.3 -0.0 140.1 -0.4 -9.0 8.99 4 2 1max Qy[1] 0.0 2.1 142.8 12.8 -7.1 14.63 4 1 1|-------+-------+- От нагрузок для расчета на[1] выносливость ---+---+---мах N 0.0 -0.0 164.5 -1.5 -7.1 7.31 9 3 4min N 0.0 -0.0 124.8 -1.1 -11.5 11.55 9 8 3max Mxy 0.0 0.0 137.8 -0.4 -12.1 12.10 9 6 1max Qx 0.0 -0.0 134.0 -1.1 -11.5 11.55 9 8 1max Qy[1] 0.0 -0.0 139.0 -1.5 -7.1 7.31 9 3 1-----------------------------------------------------------------------ТИПЫ СОЧЕТАНИЙ :0 - Основные сочетания ([1] временные вертикальные с сопутствующими)1 - Сочетания, включающие ледовые нагрузки2 - Сочетания, включающие нагрузки от навала судов3 - Сочетания, включающие сейсмические нагрузки4 - Сочетания от нормативных нагрузок9 -[1] Сочетания от нагрузок для расчета на[1] выносливостьЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ ДАВЛЕНИЯ СВАИ НА ГРУНТ ПО БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ[1]+--------------------------------------------+Крите- Давление Глубина Тип N Nрий [тс/м2] [м] соч. нагр. сваи[1]+-------+---------+---------+----+-----+----+-------Для основных сочетаний нагрузок+----мах Szx 1.548 9.138 0 2 1min Szx -2.939 2.580 0 2 1max Szy 0.781 2.580 0 3 1min Szy[1] -0.324 15.230 0 3 1+-----Для сейсмических сочетаний нагрузок---мах Szx 2.169 9.138 3 1 1min Szx -3.831 2.580 3 1 1max Szy 2.925 2.580 3 2 1min Szy[1] -1.275 15.230 3 2 1+--------------------------------------------+ЭКСТРЕМАЛЬНЫЕ УСИЛИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА АРМИРОВАНИЯ СВАЙ+-----------------------------------------------------------------------------+Крите- Ох Оу N e Тип N N Глуби- Постоянные нагр.рий [тс] [тс] [тс] [м] соч нагр сваи на[1] N e+-------+-------+-------+-------+-------+---+----+----+------+-------+-------+-------+-------+От расчетных нагрузок (на прочность и устойчивость)-+-------мах N 0.0 2.4 221.1 0.086 0 3 4 -9.09 147.9 0.0000[1]min[1] N -0.0 0.0 144.2 0.006 0 15 1 1.52 144.2 0.0000max e -1.1 -0.1 197.6 0.340 0 4 3 1.52 191.1 0.0000+-------+-------+---От[1] сочетаний, включающих сейсмические нагрузки---+-------мах N 0.0 7.8 208.4 0.228 3 6 4 -9.09 147.9 0.0000min N 0.0 9.7 58.0 1.037 3 2 3 -9.09 108.8 0.0000max e 0.0 9.7 58.0 1.037 3 2 3 -9.09 108.8 0.0000+-------+-------+---От нормативных нагрузок (на трещиностойкость)----+-------мах[1] N 0.0 2.1 160.7 0.091 4 1 4 -9.09 120.9 0.0000min N 0.0 1.7 129.3 0.123 4 4 3 -9.09 120.9 0.0000max e -1.1 -0.0 175.6 0.300 4 2 3 1.52 160.2 0.0000+-------+-------+------От[1] нагрузок для расчета на[1] выносливость-------+-------мах N 0.0 -0.0 164.5 0.044 9 3 4 -9.09 120.9 0.0000min N 0.0 -0.0 124.8 0.093 9 8 3 -9.09 120.9 0.0000max e 0.0 -0.0 124.8 0.093 9 8 3 -9.09 120.9 0.0000+-----------------------------------------------------------------------------+Если[1] абсолютное значение [N] равно 1.0тс, то в графе [е] - изгибающий моментПРОВЕРКА СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯпо[1] СП 24.13330.2011Максимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 303.99 тс[1]Минимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmin = 165.18 тс[1]Расчетная глубина погружения подошвы сваи: 15.230 мРасчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 444.320[1] тс/м2Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 мКоэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 1/[1] Kg= 1.000Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150Для твердых глин игнорируются отрицательные IL (Расчет строго по СНиПу)Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :Глубины расположения центров слоев грунта считаются от отметки: 383.600 м+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+N N Тип Длина Глубина Расчетное Коэфф.участ- слоя грунта участка расположения сопротив- услов. U*gcf*L*fка грунта L центра слоя ление f работы[1]-------+------+------+-------+------------+---------+------+----------1 1 5 0.630 2.835 4.701 0.60 10.886 *2 2 7 2.000 4.150 5.345 0.60 39.293 *3 2 7 2.000 6.150 5.830 0.60 42.858 *4 2 7 2.000 8.150 6.222 0.60 45.744 *5 2 7 2.000 10.150 6.521 0.60 47.938 *6 2 7 2.000 12.150 6.801 0.60 49.996 *7 2 7 2.000 14.150 7.081 0.60 52.055 *8 2 7 2.000 16.150 7.361 0.60 54.113 *9 2 7 0.600 17.450 7.543 0.60 16.636 *-----------------------------------------------------------+----------Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи[1] 359.518+-----------------------------------------------------------+-----------+R и fi определены с учетом СРЕЗАННОГО грунта (прим.2 к Табл.7.2 СП 24.13330Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3[1]или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)-------------------------------Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.75[gcr * R * A + summa(U*Li*gcf*fi)]/Kg*g_[1] odn/g_otv = 654.11 > Nmax = 303.99 [тс]ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 350.12 тсПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ[1]-----------------------Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.75[1]Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ . Выдергивания нетПРОВЕРКА[1] СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ[1]ОТ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОКпо СП 24.13330.2011Максимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 291.25 тс[1]Минимальное усилие в уровне подошвы сваи Nmin = 110.73 тс[1]Расчетная глубина погружения подошвы сваи: 15.230 мРасчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 444.320[1] тс/м2Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 мКоэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 1/[1] Kg= 0.500Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150Для твердых глин игнорируются отрицательные IL (Расчет строго по СНиПу)Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :Глубины расположения центров слоев грунта считаются от отметки: 383.600 мГлубина,до которой не учитываются силы трения hd = 5.128 м+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+N N Тип Длина Глубина Расчетное Коэфф.участ- слоя грунта участка расположения сопротив- услов. U*gcf*L*fка грунта L центра слоя ление f работы[1]-------+------+------+-------+------------+---------+------+----------1 2 7 2.000 8.648 6.297 0.30 23.146 *2 2 7 2.000 10.648 6.591 0.30 24.225 *3 2 7 2.000 12.648 6.871 0.30 25.254 *4 2 7 2.000 14.648 7.151 0.30 26.284 *5 2 7 2.000 16.648 7.431 0.30 27.313 *6 2 7 0.102 17.699 7.578 0.30 1.423 *-----------------------------------------------------------+----------Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи[1] 127.645+-----------------------------------------------------------+-----------+R и fi определены с учетом СРЕЗАННОГО грунта (прим.2 к Табл.7.2 СП 24.13330Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3[1]или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)-------------------------------Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.75[gcr * R * A + summa(U*Li*gcf*fi)]/Kg*g_[1] odn/g_otv = 297.28 > Nmax = 291.25 [тс]ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 6.03 тсПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ[1]-----------------------Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.75[1]Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ . Выдергивания нет==============================================================ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЯ , ОКРУЖАЕЩЕГО СВАЮ( Ограничение давления сваи на грунт по боковой поверхности сваи )по[1] СП 24.13330.2011+--------------------------------------------_---------------------------------+Глубина N слоя Давление вдоль моста Давление поперек моста Предельрасполо- грунта[1] , в -----------------------+----------------------- ное знажения который Тип сочет 0 Тип сочет 0 Тип сочет 0 Тип сочет 0 чениесечения попадает N сочет. 2 N сочет. 2 N сочет. 3 N сочет. 3 SIGz[м] сечение N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 [тс/м2][1]eta2 1.000 eta2 1.000----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+--------1.523 2 2.846 2.846 0.711 0.711 8.320@ 2.580 2 2.939 2.939 0.781 0.781 13.9493.046 2 2.675 2.675 0.738 0.738 16.4284.569 2 1.190 1.190 0.424 0.424 24.5366.092 2 0.359 0.359 0.053 0.053 32.6457.615 2 1.285 1.285 0.204 0.204 40.7539.138 2 1.548 1.548 0.320 0.320 48.86110.661 2 1.265 1.265 0.317 0.317 56.96912.184 2 0.702 0.702 0.259 0.259 65.07713.707 2 0.790 0.790 0.292 0.292 73.18615.230 2 0.878 0.878 0.324 0.324 81.294+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 11.01 тс/м2[1]Сейсмические сочетания нагрузок+--------------------------------------------_---------------------------------+Глубина N слоя Давление вдоль моста Давление поперек моста Предельрасполо- грунта[1] , в -----------------------+----------------------- ное знажения который Тип сочет 3 Тип сочет 3 Тип сочет 3 Тип сочет 3 чениесечения попадает N сочет. 1 N сочет. 1 N сочет. 2 N сочет. 2 SIGz[м] сечение N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 N сваи 1 [тс/м2][1]eta2 1.000 eta2 1.000----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+--------1.523 2 3.154 3.154 2.193 2.193 8.320@ 2.580 2 3.192 3.192 2.438 2.438 13.9493.046 2 2.867 2.867 2.319 2.319 16.4284.569 2 1.143 1.143 1.384 1.384 24.5366.092 2 0.595 0.595 0.247 0.247 32.6457.615 2 1.586 1.586 0.560 0.560 40.7539.138 2 1.808 1.808 0.949 0.949 48.86110.661 2 1.401 1.401 0.978 0.978 56.96912.184 2 0.662 0.662 0.850 0.850 65.07713.707 2 0.745 0.745 0.956 0.956 73.18615.230 2 0.828 0.828 1.063 1.063 81.294+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 10.76 тс/м2[1]ПРИМЕЧАНИЯ: 1.Знаками "@" отмечены проверки на глубинах, указанныхв[1] СП 24.13330.2011 (определяющие проверки)2.Значения давлений сваи на грунт в таблице приведеныделенными на коэффициент eta2=(Mc+Mt)/(K_n*Mc+Mt)ф.(В.8) Прилож."В" СП 24.13330.2011, где K_n= 2.500==============================================================РЕАКЦИИ ДЛЯ РАСЧЕТА РИГЕЛЯ ПО ЛИНИЯМ ВЛИЯНИЯ УСИЛИЙ В РИГЕЛЕ============================================================ПРИ ДВИЖЕНИИ ГРУЗА Р=1 ПО ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ ПОПЕРЕК МОСТА======================================================I. ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ ДЛЯ ЗАГРУЖЕНИЯ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ УСИЛИЙ В РИГЕЛЕ+----------------------------------------------------------------------------+В И Д Нагрузка АК [тс] Нагрузка Нагрузка на--------------------------- СН-180 тротуарахР А С Ч Е Т А Первая полоса Другие полосы [тс] [тс/м]-------------------+-------------+-------------+--------------+------------На прочность 40.821 23.987 87.943 5.887-------------------+-------------+-------------+--------------+------------На трещиностойкость 30.581 18.348 -------- 4.906+---------------------------------+------------------------------------------+II. ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ ДЛЯ ЗАГРУЖЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ ОПОРЫ+-------------------------------------------------------------------+В И Д Погонная нагрузка от веса Погонная нагрузкапролетных строений, опира- от веса насадкиР А С Ч Е Т А ющихся на опору. [тс/м] [тс/м]-------------------+---------------------------+------------------На прочность 41.4516 5.9585-------------------+---------------------------+------------------На трещиностойкость 33.3385 5.4168+-------------------------------------------------------------------+ПРИМЕЧАНИЯ==========1. Для тротуаров дана нагрузка на 1 м по ширине тротуара.2. Для нагрузок АК и СН-180 вычислена половина веса полосы нагрузки(нагрузка на одно колесо).3. Погонная нагрузка от веса пролетов получена путем деления опорной реакцииот веса пролетных строений на ширину пролетного строения (прикладываетсяна всей ширине проезжей части, включая тротуары).4. Погонная нагрузка от веса насадки прикладывается к насадке по всей длине.РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ПОРЯДОК РАСЧЕТА УСИЛИЙ В РИГЕЛЕ--------------------------------------------1 2 3 4 5 6 7 8 а) По поперечному разрезу опоры впролетное --------------------------- осях составляется расчетная схема.строение б) Расчетная схема описывается пошарниры 0 0 0 0 0 0 правилам выбранной программы расригель ------------------------- чета стержневых систем ( LIRA,a b с LADOGA или др. программы).столбы в) Зададим нагрузки для построениярасчетной линий влияния: загружение 1 - вердлиной тикальная сила, равная 100 в узле9.930 м N 1, загр. 2 - сила 100 т в узле 2и т.д. Для точности можно задатьзаделка --- --- --- силы 100 т в середине стержней.г) Опишем загружения от расчетных и нормативных постоянных нагрузок (величиныраспределенных нагрузок на пролет и насадку приведены в таблице II ).д) Произведем расчет усилий в сечениях a, b и с, тогда в распечатке результатовв графе "Изгиб. моменты" для этих сечений получим умноженные на 100 ординатылиний влияния изгиб.моментов.е) Загрузив линии влияния нагрузками, приведенными в таб.I и прибавив изгибающиймомент от постоянных нагрузок, получим расчетные изгибающие моменты в ригеле.====================================================================================================== СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОВЕРОК ФУНДАМЕНТА =====================================================================================================Отметка подошвы фундамента (ростверка): 390.170 мОтметка подошвы свай: 365.850 м, Полная длина свай: 24.320 м------- Проверка несущей способности основания как условного массивного ------| || НЕ ТРЕБУЕТСЯ. ||------------------------------------------------------------------------------|---------------------- Проверка подстилающих слоев грунта ---------------------| || НЕ ТРЕБУЕТСЯ. ||------------------------------------------------------------------------------|------------------- Проверки свай на вертикальные воздействия ------------------| || Вдавливание: ВЫПОЛНЯЕТСЯ Запас 6.03 || Выдергивание: Выдергивания нет ||------------------------------------------------------------------------------|------------ Проверка[1] давления сваи на грунт по боковой поверхности -----------| ||[1] Запас 10.76 тс/м2 ||------------------------------------------------------------------------------|Расчет железобетонного сечения тела опоры======================================================================Бетон: B25 . Коэффициенты условий работы: мЬ4= 1.00, мЬ7 - мЬ9= 1.00Сечение: ПРЯМОУГОЛЬНОЕ, размеры X * Y : 1,600 * 700 [м]Защитный слой бетона: ах= 0.0500, ау= 0.0500 [м]----------- РАБОЧАЯ АРМАТУРА и характеристики приведенного сечения ----------Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси X:Класс: "A-III", d = 16 [мм], Стержней: 18, Включая угл.Симметричная. Вдоль ОДНОЙ грани, перпендикулярной оси Y:Класс: "A-III", d = 16 [мм], Стержней: 4ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ [м2]. Арматура: 0.0203575, Бетон: 20.2500 Приведен.: 20.3536ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ при изгибе по оси X:Jred= 34.4453 [м4], Ired= 1.3009 [м], Ядерное расст. Rred= 0.7522При изгибе по оси Y:Jred= 34.5253 [м4], Ired= 1.3024 [м], Ядерное расст. Rred= 0.7539======================================================================РЕЖИМ: Проверяются ВСЕ сочетания усилий------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** I. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 389,29----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 3, Тип: 0, № сочетания: 5Суммарные усилия : N = 635.826 т, Мх = 58.934 т*м, Му = 911.255 т*мТолько постоянные: Nl= 254.300 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 195.701 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X: e= 1.4362 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0075 [м], Коэфф. прогиба: 1----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 17.5, Rs= 200Расчетные усилия в сечении: N= 6.23359 [МН], N*(e + есл)*eta= 8.99953 [МН*м]----------------------------omega= 0.71, Ksi_cr= 0.6218, Ksi= 0.0231ПРОВЕРКА: Усилие 8.9995 < Несущей способн. 22.6506 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 60.27 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** II. РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 289,29----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 9, № сочетания: 7Суммарные усилия : N = 423.673 т, Мх = 0.000 т*м, Му = 827.138 т*мТолько постоянные: Nl= 254.300 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 195.701 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X: e= 1.9523 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0075 [м], Коэфф. прогиба: 1----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 17.5, Rs= 200Расчетные усилия в сечении: N= 4.15366 [МН], N*(e + есл)*eta= 8.14053 [МН*м]----------------------------omega= 0.71, Ksi_cr= 0.6218, Ksi= 0.0173ПРОВЕРКА: Усилие 8.1405 < Несущей способн. 18.1612 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 55.18 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 389.29----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 15, № сочетания: 3Суммарные усилия : N = 552.239 т, Мх = 42.095 т*м, Му = 779.273 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 1.0135 < Rb,mc2= 16.7 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 93.93 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 12.2 [см], Площадь= 0.549 [м2]Радиус армирования= 140.00 [см], psi= 51.653 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.00608 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 79.72 %---------------------------------------------------------------------------------------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 13, № сочетания: 1Суммарные усилия : N = 632.594 т, Мх = 95.485 т*м, Му = 582.798 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 0.923 < Rb,mc2= 16.7 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 94.47 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 12.2 [см], Площадь= 0.549 [м2]Радиус армирования= 140.00 [см], psi= 51.653 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.00887 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 70.45 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** IV. РАСЧЕТ ВЫНОСЛИВОСТИ СЕЧЕНИЯ НА ОТМЕТКЕ 389.29 м.----------------- ДЛЯ СЕЧЕНИЯ ВЫЧИСЛЕНЫ НАПРЯЖЕНИЯ [МПа]: -----------------В сжатой зоне Бетона : SigmaMaxB= 0.9685 и SigmaMinB= 0.2105В растянутой АРМАТУРЕ: SigmaMaxA= -10.5743 и SigmaMinA= 0.0094---------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА БЕТОНА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ:Коэфф.Цикла= 0.22, eps= 1.059, beta= 1.280, Rb= 17.50 МПаПРОВЕРКА: SigmaB= 0.968 < Rbf= 14.228 [МПа]ПРОВЕРКА Бетона ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 93.19 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА АРМАТУРЫ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ:Коэфф.Цикла= -0.00, eps= 0.810, beta= 1.000, Rs=200.00 МПаПРОВЕРКА: SigmaA= 10.574 < Rsf= 161.929 [МПа]ПРОВЕРКА Арматуры ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 93.47 %Расчёт Ж.Б сечения свай на свободной длине ======================================================================Бетон: B25 . Коэффициенты условий работы: мЬ4= 0.85, мЬ7 - мЬ9= 0.90Сечение: КРУГЛОЕ, Диаметр: 1.500 [м]Защитный слой бетона: 0.0510 [м]----------- РАБОЧАЯ АРМАТУРА и характеристики приведенного сечения ----------Класс: "A-III", d = 20 [мм], Стержней: 24ПЛОЩАДИ СЕЧЕНИЯ [м2]. Арматура: 0.0032170, Бетон: 1.7671 Приведен.: 1.7827ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ:Jred= 0.2522 [м4], Ired= 0.3761 [м], Ядерное расст. Rred= 0.1886======================================================================РЕЖИМ: Проверяются ВСЕ сочетания усилий------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** I. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 547.75 и 544.86----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 13, Тип: 0, № сочетания: 6, № сваи: 1, Отметка: 547.750 мСуммарные усилия : N = 176.787 т, Мх = -9.894 т*м, Му = -57.876 т*мТолько постоянные: Nl= 78.965 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 0.000 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ. Расчет на эксцентриситет 0.3321 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0571 [м], Коэфф. прогиба: 1.0356----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 15.3, Rs= 250Расчетные усилия в сечении: N= 1.73321 [МН], N*(e + есл)*eta= 0.69866 [МН*м]----------------------------Fis= 0.239, Ksi= 0.2348ПРОВЕРКА: Усилие 0.6987 < Несущей способн. 1.5614 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 55.25 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** II. РАСЧЕТ НА СЕЙСМИКУ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 547.75 и 544.86----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 412, № сочетания: 8, № сваи: 1, Отметка: 544.860 мСуммарные усилия : N = 145.225 т, Мх = 16.208 т*м, Му = -35.337 т*мТолько постоянные: Nl= 116.054 т, Mlx= 0.000 т*м, Mly= 0.000 т*м------------------------------------------------------------------------------ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ. Расчет на эксцентриситет 0.2677 [м]Случайный эксцентриситет: 0.0504 [м], Коэфф. прогиба: 1.0219----------------------------РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ [МПа]: Rb= 15.3, Rs= 250Расчетные усилия в сечении: N= 1.42377 [МН], N*(e + есл)*eta= 0.46278 [МН*м]----------------------------Fis= 0.2333, Ksi= 0.2227ПРОВЕРКА: Усилие 0.4628 < Несущей способн. 1.3923 [МН*м]ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЯ ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 66.76 %-----------------------------------------------------------------------------* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * **** III. РАСЧЕТ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ СЕЧЕНИЙ МЕЖДУ ОТМЕТКАМИ 547.75 и 544.86----------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 51, № сочетания: 4, № сваи: 2, Отметка: 547.750 мСуммарные усилия : N = 219.172 т, Мх = -8.587 т*м, Му = -47.119 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 2.5747 < Rb,mc2= 19.6 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 06.23 %-----------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 10.4 [см], Площадь= 0.0532 [м2]Радиус армирования= 332.73 [см], psi= 27.361 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.00011 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 99.64 %---------------------------------------------------------------------------------------------- ДАННЫЕ ОБ УСИЛИЯХ В КРИТИЧНОМ СЕЧЕНИИ ---------------------ID Нагрузки: 49, № сочетания: 4, № сваи: 1, Отметка: 547.750 мСуммарные усилия : N = 165.723 т, Мх = -8.587 т*м, Му = -47.119 т*м------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА НА ОБРАЗОВАНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕПРОВЕРКА: Sigma_b= 2.3668 < Rb,mc2= 19.6 [МПа]ПРОВЕРКА на продольные трещины ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 06.23%------------------------------------------------------------------------------ПРОВЕРКА РАСКРЫТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ТРЕЩИН В БЕТОНЕЗона взаимодействия: Х= 10.6 [см], Площадь= 0.0551 [м2]Радиус армирования= 344.66 [см], psi= 27.848 [см]ПРОВЕРКА: Ширина раскрытия= 0.007 < Delta_Max= 0.03 [см]ПРОВЕРКА на раскрытие трещин ВЫПОЛНЯЕТСЯ ! Запас: 15.23 %Анализ результата расчёта показал, что глубина заложения фундамента буронабивных столбов для промежуточных опор составляет 10.66 м метров,которая удовлетворяет условиям несущей способности грунтов основания.В дальнейшей разработке принимаем армирование плиты ригеля 18 стержнями d = 16мм., класс арматуры А-400. Условия прочности, устойчивости,трещиностойкости обеспечены при армировании столбов 24 стержнями d=20мм, стали класса А-400, класс бетона B-25.Приложение E. Буровая установка КАТО-30ТНСБуровая машина КАТО-30ТНСРисунок Е.1 – Буровая машина КАТО 30ТНСТаблица Е.1 - характеристики КАТО 30ТНСОсновные характеристикиНаименованиеБуровая машинаМодельЗОТНСТехнические данныеБурениеМетод производства работМетод обсадных трубДиаметр бурения1000мм - 1500 ммМакс. внешний диаметр обсадных труб1480 ммМакс. глубина буренияоколо 45 мЛебедкаПродолжение таблицы Д.1МодельОдноосевой барабан гидравлическийгидравлического типа с системой торможения сцепленияУсилие натяжения6000 кгсСкорость извлечения90 м/минОбсадные трубы (качательный механизм)Качательный момент122 000кгс-мАмплитуда качания13Максимальное усилие извлечения83 400 кгсУсилие погружения обсадной трубы26,000 кгс(мощность гидроцилиндра 135,400 кгс)Ходовые характеристикиСкорость хода1,47 км/чМаксимальный угол подъема38Удельное давление на грунт0,82 кгс/мПриложение Ж. Кран КС-45717А-1 .Автомобильный кран Ивановец КС 45717А-1, грузоподъемностью 25 т для работы с обычными грузами и грузоподъемностью 20 т для работы сядовитыми и взрывоопасными грузами, смонтирован на шасси МАЗ 6312B3(6х4). Привод механизмов автокрана - гидравлический от насоса, приводимогов действие двигателем шасси. Гидропривод обеспечивает легкость и простоту управления краном, плавность работы механизмов, широкий диапазонрабочих скоростей, совмещение крановых операций. Допускается работа на сближенных опорах.Стрела[12] крана Ивановец - телескопическая трехсекционная. Выдвижение секций - гидроцилиндром и полиспастами. Для увеличения подстреловогопространства по особому заказу поставляется легкий решетчатый удлинитель стрелы (гусек). Микропроцессорный ограничитель грузоподъемности([12] ОНК-140) с цифровой индикацией информации позволяет следить за степенью загрузки крана, длиной и вылетом стрелы, высотой подъемаоголовка стрелы; показывает фактическую величину груза на крюке и максимальную грузоподъемность на данном вылете, а также автоматически позаданным координатам ограничивает зону действия крана при работе в стесненных условиях.[12]Рисунок К.1 – Конструкция крана КС-45717А-1Основным стреловым оборудованием является невыдвижная решетчатая стрела. Кран оснащается стрелой 14 м, которая в зависимости от условийэксплуатации может быть удлинена до 19; 22,75; 24; 27,75 и 32,75 м за счет вставок. Каждая из стрел может оборудоваться неподвижным гуськомдлиной 5 м, к которому подвешивается крюк вспомогательного подъема. Грузоподъемность на стрелах с гуськом меньше, чем без гуська, на 0,5 - 1 т. Накране предусмотрено башенно-стреловое оборудование - башня длиной 22,5 или 27,5 м и маневровые гуськи длиной 10; 15 или 20 м. Техническиехарактеристики крана приведены на рисунке К.1Приложение З. Автосамосвал “МАЗ 651705”Рисунок З.1 – габаритная схема а/м “МАЗ 651705”Таблица З.1 – Характеристики а/м “МАЗ 651705”Наименование характеристикиКолесная формула6х6Допустимая полная масса а/м, кг33000Масса снаряженного а/м, кг13850Допустимая грузоподъемность а/м, кг19000Объем платформы10,5ДвигательЯМЗ-238ДЕ2 (ЕВРО-2)Мощность двигателя кВт (л.с.)243 (330)Максимальная скорость, км/ч74Приложение И.Технические характеристики автобетоносмесителяРисунок И. – автобетоносмеситель(АБС-5DА) на шасси КАМАЗ-55111 6х4[12]Модель 69363В (АБС-5DА)Полезный объем смесительного барабана, м3 5,0Геометрический объем смесительного барабана, не более, м3 9,0Частота вращения смесительного барабана, об/мин 0-14Высота загрузки, мм 3530Высота выгрузки бетонной смеси, м 0-2Вместимость бака для воды, л 600[12]Темп выгрузки бетонной смеси, м3/мин 1Масса, кг:- технологического оборудования 3755- снаряженная 10435- перевозимой бетонной смеси, не более 10915- полная, не более 22400Распределение полной массы, кг, не более:- на переднюю ось 5550- на заднюю тележку 16850Габаритные размеры, мм:(длина х ширина х высота) 7500х2500х3500Максимальная скорость движенияпри полной загрузке (незагруженный), км/ч 50 (75)Базовое шасси:Модель КАМАЗ-55111[12]Приложение к.Технические характеристики АВТОКРАНА кАТОРисунок И. – автобетоносмеситель(АБС-5DА) на шасси КАМАЗ-55111 6х4Рисунок К.1 – кран Kato NK-1200Автокран Kato NK-1200 имеет максимальную грузоподъемность 120тонн на радиусе 3 метров от своей оси. Телескопическая стрела крана, состоящая изпяти секций, имеет длину от 13,6 до 50 метров. На основной стреле кран позволяет работать с грузами на высоте до 50 метров. При использованииудлинителя (гуська), длиной 11 – 20 метров, высота подъема может быть увеличена до 70 метров. Транспортный вес крана составляет 71,8 тонны (безконтргрузов).Рисунок К.2 – кран Kato NK-1200Перечень чертежей:Лист 1.Варианты моста. Варианты № 1,2 и 3.Лист 2.Варианты моста. Варианты № 4,5.Лист 3. Общий вид моста. Вариант № 1.Лист 4. Береговая опора моста . Фасад, разрезы.Обьединение столбов с ригелем и оголовком.Блоки столбов устоя.Лист 5. Береговые опоры моста. Опалубочный и арматурный чертёж блоков ригеля, подбалки и монолитных столбов.Лист 6. Промежуточная опора моста. . Фасад, разрезы.. Опалубочный и арматурный чертежи ригеля и поферменников.Лист 7. Промежуточная опора моста. Монолитные столбы промежуточной опоры. Опалубочный и арматурный чертежи.Лист 8. Проект организации строительства. Стадии производства работ по сооружению береговой опоры.Лист 9. Проект организации строительства. Стадии производства работ по сооружению промежуточной опоры.Лист 10. Проект организации строительства. Установка пролётного строения на опорные части.Лист 11. Проект организации строительства.Линейный график.Лист 12. Проект организации строительства. Строительная площадка..

Характеристики

Тип файла PDF

PDF-формат наиболее широко используется для просмотра любого типа файлов на любом устройстве. В него можно сохранить документ, таблицы, презентацию, текст, чертежи, вычисления, графики и всё остальное, что можно показать на экране любого устройства. Именно его лучше всего использовать для печати.

Например, если Вам нужно распечатать чертёж из автокада, Вы сохраните чертёж на флешку, но будет ли автокад в пункте печати? А если будет, то нужная версия с нужными библиотеками? Именно для этого и нужен формат PDF - в нём точно будет показано верно вне зависимости от того, в какой программе создали PDF-файл и есть ли нужная программа для его просмотра.

Список файлов ВКР