Ответы на вопросы из коллекции "☀️Железобетонные и каменные конструкции, пространственные несущие системы | ТУлГУ сборник ответов на все тесты☀️"

Вопрос №740587

Вопрос есть в коллекциях

На каком рисунке изображена ребристая плита без предварительного напряжения арматуры?

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739259

Вопрос есть в коллекциях

Как классифицируются железобетонные фундаменты по конструктивным признакам?

а) сплошные – под всем зданием или сооружением; б) фундаменты на естественных основаниях; в) фундаменты на сваях; г) монолитные; д) сборные.
а) отдельные фундаменты – под каждой колонной; б) ленточные – под рядами колонн в одном или двух направлениях; в) ленточные фундаменты под несущими стенами; г) сплошные – под всем зданием или сооружением; д) фундаменты на естественных основаниях; е) фундаменты на сваях.
а) отдельные фундаменты – под каждой колонной; б) ленточные – под рядами колонн в одном или двух направлениях; в) ленточные фундаменты под несущими стенами; г) монолитные; д) сборные.
а) монолитные; б) сборные.
а) монолитные; б) сборные; в) сборно-монолитные.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739261

Вопрос есть в коллекциях

Как классифицируются плоские железобетонные перекрытия?

а) распорные; б) безраспорные; в) арочные; г) балочные; в) безбалочные.
а) арочные; б) балочные; в) безбалочные; г) сборные; д) монолитные; е) сборномонолитные.
а) сборные; б) монолитные; в) сборно-монолитные.
а) балочные сборные; б) ребристые монолитные с балочными плитами, работающими в одном направлении; в) ребристые монолитные с плитами опертыми по контуру; г) балочные сборно-монолитные; д) безбалочные сборные;е) безбалочные монолитные.
а) сборные; б) монолитные; в) сборно-монолитные; г) балочные; в) безбалочные.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739266

Вопрос есть в коллекциях

Как определить высоту первой ступени отдельного центрально загруженного фундамента под колонну?

h₀₁ ≥ 200 мм.
h₀₁ ≤ 300 мм.
Q = Pef (l₁ – C) bf ≤ φb₄ Rbt bf h₀₁² / C, где правая часть неравенства принимается не менее φb₃ Rbt bf h₀₁ и не более 2,5 Rbt bf h₀₁; φb₃ = 0,6; φb₄ = 1,5; h₀₁ – рабочая высота сечения первой ступени; С – длина горизонтальной проекции наклонного сечения; Pef = Ntot / Af, Ntot – расчетное усилие с учетом массы колонны в фундаменте.
Q = Pef (l₁ – C) bf ≤ 2,5Rbt bf h₀₁, где правая часть неравенства принимается не менее φb₃ Rbt bf h₀₁; φb₃ = 0,6; φb₄ = 1,5; h₀₁ – рабочая высота сечения первой ступени; С – длина горизонтальной проекции наклонного сечения; Pef = Ntot / Af, Ntot – расчетное усилие с учетом массы колонны в фундаменте.
Q = Pef (l₁ – C) bf ≤ φb₃ Rbt bf h₀₁, где Pef = Ntot / Af, Ntot – расчетное усилие с учетом массы колонны в фундаменте.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739268

Вопрос есть в коллекциях

Как определить граничную относительную высоту сжатой зоны бетона для ненапрягаемых ЖБК?

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739270

Вопрос есть в коллекциях

Как определить длину анкеровки продольных рабочих стержней, обрываемых в пролете при наличии в изгибаемой ЖБК, имеющей поперечные стержни?

W = Q₁ / 2qsw₁ + 25d ≤ 20d, где Q₁, qsw₁ – расчетная поперечная сила и усилие, воспринимаемое поперечными стержнями в месте теоретического обрыва.
W = φb₃ (1 + φf + φₙ) Rbt bh₀ / 2qsw₁ + 5d ≤ 20d, где Q₁, qsw₁ – расчетная поперечная сила и усилие, воспринимаемое поперечными стержнями в месте теоретического обрыва.
W = Q₁/2q₁ + 5d ≤ 20d, где Q₁, q₁ – расчетная поперечная сила и погонной усилие, действующее в месте теоретического обрыва.
W = Q₁/2qsw₁ + 5d ≤ 20d, где Q₁, qsw₁ – расчетная поперечная сила и усилие, воспринимаемое поперечными стержнями в месте теоретического обрыва.
W = Qb/2qsw₁ + 5d ≤ 20d, где Qb, qsw₁ – поперечная сила, воспринимаемая сжатой зоны бетона и усилие, воспринимаемое поперечными стержнями в месте теоретического обрыва.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739572

Вопрос есть в коллекциях

Как определить расчетные сопротивления бетона, зная нормативные характеристики?

Rb = Rbn/γbc; Rbt = Rbtnγbt.
Rb = Rbn/γbc; Rbt = Rbtn/γbt.
Rb = Rbn; Rbt = Rbtn.
Rb = Rbnγbc; Rbt = Rbtnγbt.
Rb = Rbnγbc; Rbt = Rbtn/γbt

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740534

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия используются при расчете прочности наклонных сечений на действие наклонных сжимающих напряжений?

Q ≤ φfφb2Rbbh₀, где φf = 0,75(b`f – b) h`f/bh₀ ≤ 0,5; α = Es/Eb; μw = Asw/bS; b`f ≤ b + 3h`f; φb2 = 2.
Q ≤ φb3(1+φf+φn)Rbtbh₀, где φb3 = 0,6; φf = 0,75(b`f – b) h`f/bh₀ ≤ 0,5; b`f ≤ b + 3h`f; φn = 0,1N/Rbtbh₀ ≤ 0,5.
Q ≤ φfφb1Rbbh₀, где φf = (b`f – b) h`f/bh₀; α = Es/Eb; μw = Asw/bS; φb1 = 1 – βRb.
Q ≤ 0,3φw1φb1Rbbh₀, где φw1 = 1 + 5αμw ≤ 1,3; α = Es/Eb; μw =Asw/bS; φb1 = 1 – βRb.
Q ≤ φb2(1+φf+φn)Rbtbh₀², где φb2 = 2; φf = 0,75(b`f – b) h`f/bh₀ ≤ 0,5; b`f ≤ b + 3h`f; φn = 0,1N/Rbtbh₀ ≤ 0,5.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740536

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с двойным ненапрягаемым армированием при ξ ≤ ξR и при x > 0 (задачи проверки прочности)?

RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`s(h₀ – a`); RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ A₀Rb bh₀² + RscA`s(h₀ – a`).
M ≤ WredRs; RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ RbWred (h₀ – 0,5x).
RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(h₀ – 0,5x).
RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ WplRbt; M ≤ RsAs(ξ – 0,5x).
RbAs = Rs bx; RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ RsAs(ξ – 0,5x)

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740543

Вопрос есть в коллекциях

Какие стадии напряженно-деформированного состояния проходят изгибаемые ЖБК?

Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами; стадия усадки.
Стадия работы с трещинами; стадия разрушения.
Стадия работы без трещин; стадия разрушения.
Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами.
Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами; стадия разрушения.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740548

Вопрос есть в коллекциях

Какие требования предъявляются к ЖБК по трещиностойкости и сколько категорий трещиностойкости известно?
Выберите один ответ:

В конструкциях первой категории трещиностойкости трещины не допускаются. В конструкциях второй категории трещиностойкости допускается ограниченное по ширине кратковременное раскрытие трещин, но требуется их надежное закрытие при отсутствии кратковременной нагрузки. В конструкциях третьей категории трещиностойкости образование трещин в стадии эксплуатации допустимо, но ограничивается ширина их раскрытия, различная при кратковременном и длительном действии нагрузки. В конструкциях четвертой категории трещиностойкости образование трещин в стадии эксплуатации допустимо, но ограничивается ширина их раскрытия, различная при кратковременном и длительном действии нагрузки, а также допускается местное оголение арматуры.
В конструкциях первой категории трещиностойкости трещины не допускаются. В конструкциях второй категории трещиностойкости допускается ограниченное по ширине кратковременное раскрытие трещин, но требуется их надежное закрытие при отсутствии кратковременной нагрузки. В конструкциях третьей категории трещиностойкости образование трещин в стадии эксплуатации допустимо, но ограничивается ширина их раскрытия, различная при кратковременном и длительном действии нагрузки.
В конструкциях первой категории трещиностойкости трещины не допускаются. В конструкциях второй категории трещиностойкости допускается ограниченное по ширине кратковременное раскрытие трещин, но требуется их надежное закрытие при отсутствии кратковременной нагрузки.
В конструкциях первой категории трещиностойкости трещины не допускаются. В конструкциях третьей категории трещиностойкости образование трещин в стадии эксплуатации допустимо, но ограничивается ширина их раскрытия, различная при кратковременном и длительном действии нагрузки, а также допускается местное оголение арматуры.
В конструкциях первой категории трещиностойкости трещины не допускаются. В конструкциях второй категории трещиностойкости допускается ограниченное по ширине кратковременное раскрытие трещин, но требуется их надежное закрытие при отсутствии кратковременной нагрузки. В конструкциях третьей категории трещиностойкости образование трещин в стадии эксплуатации допустимо, но ограничивается ширина их раскрытия, различная при кратковременном и длительном действии нагрузки, а также допускается местное оголение арматуры

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740579

Вопрос есть в коллекциях

Какую цель преследуют при расчете по второй группе предельных состояний?

Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) чрезмерного раскрытия трещин; в) образования трещин в бетоне; г) развития чрезмерных деформаций.
Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) потери устойчивости формы конструкции или ее положения; в) усталостного разрушения конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки; г) развития чрезмерных деформаций.
Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) потери устойчивости формы конструкции или ее положения; в) усталостного разрушения конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки; г) разрушения от совместного действия силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды, например агрессивной среды или замораживания и оттаивания.
Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) потери устойчивости формы конструкции или ее положения; в) образования трещин в бетоне; г) развития чрезмерных деформаций.
Чтобы не допустить: а) развития чрезмерных деформаций; б) образования трещин в бетоне; в) чрезмерного раскрытия трещин

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740580

Вопрос есть в коллекциях

Какую цель преследуют при расчете по первой группе предельных состояний?

Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) потери устойчивости формы конструкции или ее положения; в) усталостного разрушения конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки; г) развития чрезмерных деформаций.
Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) потери устойчивости формы конструкции или ее положения; в) образования трещин в бетоне; г) развития чрезмерных деформаций.
Чтобы не допустить: а) развития чрезмерных деформаций; б) образования трещин в бетоне; в) чрезмерного раскрытия трещин.
Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) чрезмерного раскрытия трещин; в) образования трещин в бетоне; г) развития чрезмерных деформаций.
Чтобы не допустить: а) хрупкого, пластического или вязкого разрушения; б) потери устойчивости формы конструкции или ее положения; в) усталостного разрушения конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки; г) разрушения от совместного действия силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды, например агрессивной среды или замораживания и оттаивания

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739608

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ускорение свободных колебаний верхнего этажа многоэтажного здания?

W = ωₚ , где ωₚ - нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки для верха здания на 1 м (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ + σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P. Фасада;
eₒₚ , где (σₛₚAₛₚyₛₚ + σₛAₛyₛ + σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P. – нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки для верха здания на 1 м (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ + σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P. Фасада (н/м2); (σₛₚAₛₚyₛₚ + σₛAₛyₛ – σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P. – масса здания, включающая временные и постоянные нагрузки (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ – σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P., относящиеся к 1 м (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ + σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P. Фасада здания
P = σₛₚAₛₚ – σ`ₛₚA`ₛₚ – σₛAₛ – σ`ₛA`ₛ , где ω₀ - установившийся ветровой напор; Ne ≤ Rb bξR h₀ + RscA`s (h₀ – a`) – аэродинамический коэффициент; cАКТ = 0,8 , cПАС = 0,4 ÷ 0,6 (определяется по таблице 4 СниП); Ne ≤ AR Rb bh₀² + RscA`s (h₀ – a`) – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте но на уровне верха здания; Aₛ = A`ₛ = Rb bh₀/Rₛ · (m – ξ(1 – 0,5ξ)) / (1 – δ) – коэффициент пульсации давления на уровне верха здания; α = (m – n(1 – 0,5n) / (1 – δ) – коэффициент пространственной корреляции ветрового давления (определяется по СниП, таблице 9, в зависимости размеров фасада); ξ = (n(1 – ξR) + 2αξR) / (1 – ξR + 2α) – коэффициент динамичности позволяющий рассматривать динамическую нагрузку как статическую, определяется в зависимости от параметра δ = a`/h₀ ; t = 1,4 – высотный параметр.
P = σₛₚAₛₚ – σ`ₛₚA`ₛₚ – σₛAₛ – σ`ₛA`ₛ , где ω₀ - установившийся ветровой напор; Ne ≤ Rb bξR h₀ + RscA`s (h₀ – a`) – аэродинамический коэффициент; cАКТ = 0,8 , cПАС = 0,4 ÷ 0,6 (определяется по таблице 4 СниП); Ne ≤ AR Rb bh₀² + RscA`s (h₀ – a`) – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте но на уровне верха здания; Aₛ = A`ₛ = Rb bh₀/Rₛ · (m – ξ(1 – 0,5ξ)) / (1 – δ) – коэффициент пульсации давления на уровне верха здания; α = (m – n(1 – 0,5n) / (1 – δ) – коэффициент пространственной корреляции ветрового давления (определяется по СниП, таблице 9, в зависимости размеров фасада); ξ = (n(1 – ξR) + 2αξR) / (1 – ξR + 2α) – коэффициент динамичности позволяющий рассматривать динамическую нагрузку как статическую, определяется в зависимости от параметра δ = a`/h₀; t = 1.4z/H – высотный параметр; z – расстояние от уровня земли до рассматриваемого уровня; H – полная высота здания.
W = ω₀·c·kн·ζн·ξ·tн , где ω₀ - установившийся ветровой напор; Ne ≤ Rb bξR h₀ + RscA`s (h₀ – a`) – аэродинамический коэффициент; cАКТ = 0,8 , cПАС = 0,4 ÷ 0,6 (определяется по таблице 4 СниП); Ne ≤ AR Rb bh₀² + RscA`s (h₀ – a`) – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте но на уровне верха здания; Aₛ = A`ₛ = Rb bh₀/Rₛ · (m – ξ(1 – 0,5ξ)) / (1 – δ) – коэффициент пульсации давления на уровне верха здания; ξ = (n(1 – ξR) + 2αξR) / (1 – ξR + 2α) - коэффициент динамичности позволяющий рассматривать динамическую нагрузку как статическую, определяется в зависимости от параметра δ = a`/h₀; t = 1,4 – высотный параметр.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739611

Вопрос есть в коллекциях

Как определить условную критическую продольную силу для внецентренно сжатых ЖБК?

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739614

Вопрос есть в коллекциях

Как определить фактически ожидаемую приведенную прочность бетона на смятие в жестком стыке ЖБ колонн с жестким стыком, усиленным сетками косвенного армирования?

Rb,redTP = Rbφb + φφsμxyRs,xy , где φb = ³√Abk/Aloc ≤ 3,5; Abk – площадь сечения колонны за вычетом подрезок; η = 1,2 – коэффициент эффективности косвенного армирования; dw – ; α = Es/Eb расчетное сопротивление арматуры сеток; μw = Asw/bS ; σsw – - площадь ядра сечения, ограниченного контуром сварных сеток; Aloc – площадь центрирующей площадки
acrc = φl (0,6dswη)/[Esdw/h₀ + 0,15Eb] , где N – расчетное усилие в стыке; Aloc – площадь центрирующей площадки.
M₁ – , где φb = ³√Abk/Aloc ≤ 3,5; Abk – площадь сечения колонны за вычетом подрезок; Aloc – площадь центрирующей площадки.
(1/r)₁ = M₁/(φb₁EbJred) , где α = Es/Eb , μcir – расчетное сопротивление арматурной спирали и коэффициент косвенного армирования; def – диаметр сечения внутри спирали; μcir = 4As,cir / defS ; As,cir – площадь сечения спиральной арматуры; S – шаг спирали.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739645

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ширину раскрытия нормальных трещин для преднапряженных ЖБК?

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739648

Вопрос есть в коллекциях

Как определить эксцентриситет приложения усилия предварительного обжатия бетона при наличие продольной ненапрягаемой и предварительно напряженной арматуры в сжатой и в растянутой от эксплуатационной нагрузки зоне бетона?

eₒₚ = (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ + σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P.
eₒₚ = (σₛₚAₛₚyₛₚ + σₛAₛyₛ + σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P.
eₒₚ = (σₛₚAₛₚyₛₚ + σₛAₛyₛ – σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P.
eₒₚ = (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ – σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ – σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P.
eₒₚ = (σₛₚAₛₚyₛₚ – σₛAₛyₛ – σ`ₛₚA`ₛₚy`ₛₚ + σ`ₛA`ₛy`ₛ) / P

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739651

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ядровое расстояние для внецентренно сжатых и изгибаемых ЖБ элементов с учетом предварительного напряжения арматуры?

r = Wpl/[Ab + 2(αₛAₛ + αₚAₛₚ + αₛA`ₛ + αₚA`ₛₚ)].
r = φWred/Ared, где φ = 1.
r = φWred/Ared, где φ = 1,6 – σb/Rb,ser: 0,7 ≤ φ ≤ 1,0.
r = Wpl/Ared.
r = φWred/Ared, где φ = 0,7.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739655

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ядровый момент обжатия сечения ЖБК от усилия предварительного обжатия Р?

Mrp = Peop.
Mrp = N (eo ± r).
Mrp = P (eo ± r).
Mrp = P (eop ± r).
Mrp = N (eop ± r).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739658

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ядровый момент от внешних нагрузок преднапряженного внецентренно растянутого ЖБ элемента?

Mr = P (eop ± r).
Mr = N (eop ± r).
Mr = P (eo ± r).
Mr = N (eo + r).
Mr = N (eo ± r).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739660

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ядровый момент от внешних нагрузок преднапряженного внецентренно сжатого ЖБ элемента?

Mr = N (eo – r).
Mr = P (eo ± r).
Mr = N (eo ± r).
Mr = N (eop ± r).
Mr = P (eop ± r).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739665

Вопрос есть в коллекциях

Как определить ядровый момент от внешних нагрузок преднапряженного изгибаемого ЖБ элемента?

Mr = M.
Mr = P (eo ± r).
Mr = N (eo ± r).
Mr = N (eop ± r).
Mr = P (eop ± r)

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739666

Вопрос есть в коллекциях

Как определяются напряжения в предварительно напряженной арматуре, установленной в сжатой зоне изгибаемой ЖБК?

σsc = σsc,u – γspσ`sp ≤ Rsc.
σsc = σsc,u – σsp.
σsc = σsc,u.
σsc = σsc,u + γspσ`sp.
σsc = Rsc.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739667

Вопрос есть в коллекциях

Как определяется коэффициент снижения вертикальной нагрузки в жилых зданиях?

Ψₙ₁ = 0.4 + (ΨA₁–0.4)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₁ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A1 = 36м², ψA₁ = 0,5 + 0,5/√A/A2. Если A < 36м², то A/A1 = 1 .
Ψₙ₂ = 0.5 + (ΨA₂–0.5)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₂ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A1 = 9м², ψA₂ = 0,4 + 0,6/√A/A1. Если A < 9м², то A/A2 = 1
Ψₙ₁ = 0.4 + (ΨA₁–0.4)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₁ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A1 = 9м², ψA₁ = 0,4 + 0,6/√A/A1. Если A < 9м², то A/A1 = 1 .
Ψₙ₂ = 0.5 + (ΨA₂–0.5)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₂ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A2 = 36м², ψA₂ = 0,5 + 0,5/√A/A2. Если A < 36м², то A/A2 = 1 .
Ψₙ₂ = 0.5 + (ΨA₂–0.4)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₂ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A2 = 36м², ψA₂ = 0,5 + 0,4/√A/A2. Если A < 36м², то A/A2 = 1 .

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739668

Вопрос есть в коллекциях

Как определяется коэффициент снижения вертикальной нагрузки во многоэтажных зданиях с выставочными залами?

Ψₙ₁ = 0.4 + (ΨA₁–0.4)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₁ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A1 = 9м², ψA₁ = 0,4 + 0,6/√A/A1. Если A < 9м², то A/A1 = 1 .
Ψₙ₁ = 0.4 + (ΨA₁–0.4)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₁ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A1 = 36м², ψA₁ = 0,5 + 0,5/√A/A2. Если A < 36м², то A/A1 = 1 .
Ψₙ₂ = 0.5 + (ΨA₂–0.5)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₂ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A1 = 9м², ψA₂ = 0,4 + 0,6/√A/A1. Если A < 9м², то A/A2 = 1
Ψₙ₂ = 0.5 + (ΨA₂–0.4)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₂ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A2 = 36м², ψA₂ = 0,5 + 0,4/√A/A2. Если A < 36м², то A/A2 = 1 .
Ψₙ₂ = 0.5 + (ΨA₂–0.5)/√n , где n – число перекрытий располагающихся над расчетным уровнем; ψA₂ - коэффициент, учитывающий относительную грузовую площадь при загружении вертикальных конструкций; для элементов с A > A2 = 36м², ψA₂ = 0,5 + 0,5/√A/A2. Если A < 36м², то A/A2 = 1

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739669

Вопрос есть в коллекциях

Как определяется максимально допустимый шаг поперечных стержней в изгибаемых ЖБК?

Smax = φb2 (1 + φf + φn) Rb b h₀² / Q.
Smax = φb3 (1 + φf + φn) Rbt b h₀² / Q.
Smax = φb2 (1 + φf + φn) Rb b h₀ / Q.
Smax = 0,75φb4 (1 + φf + φn) Rbt b h₀² / Q.
Smax = 0,75φb4 (1 + φf + φn) Rb b h₀² / Q.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739670

Вопрос есть в коллекциях

Как определяется упругая характеристика кладки, если E₀ – модуль упругости кладки; Ru – временное сопротивление кладки сжатию; εb = εb,u расчетное сопротивление кладки сжатию; E – модуль деформации кладки?

α = E/R ;
σb = Mx/Jred ;
σₛ > Rₛ ;
σₛ = αM(h₀ – x)/Jred .
σₛ < Rₛ ;

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739671

Вопрос есть в коллекциях

Как ориентировочно определить высоту сечения сборной пустотной плиты без предварительного напряжения арматуры с учетом требований жесткости?

h = l₀/20.
h = Cl₀ Rₛ/Eₛ · (θgₙ+υₙ) / (gₙ+υₙ), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 30 до 36, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gₙ – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υₙ – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 1,5.
h = Cl₀ Rₛ/Eₛ · (θgₙ+υₙ) / (gₙ+υₙ), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 18 до 22, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gₙ – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υₙ – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 2.
h = 400 мм.
h = l₀/30.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739672

Вопрос есть в коллекциях

Как ориентировочно определить высоту сечения сборной пустотной плиты с предварительным напряжением арматуры с учетом требований жесткости?

h = Cl0 Rs/Es · (θgn+υn)/(gn+υn), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 30 до 36, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gn – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υn – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 1,5 .
h = l0/20 мм
h = 400 мм
h = l0/30 мм
h = Cl0 Rs/Es · (θgn+υn)/(gn+υn), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 18 до 22, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gn – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υn – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 2 .

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739673

Вопрос есть в коллекциях

Как ориентировочно определить высоту сечения сборной ребристой плиты без предварительного напряжения арматуры с учетом требований жесткости?

h = 400 мм.
h = l₀/20.
h = l₀/30.
h = Cl₀ Rₛ/Eₛ · (θgₙ+υₙ) / (gₙ+υₙ), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 30 до 36, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gₙ – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υₙ – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 1,5.
h = Cl₀ Rₛ/Eₛ · (θgₙ+υₙ) / (gₙ+υₙ), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 18 до 22, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gₙ – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υₙ – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 2.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739674

Вопрос есть в коллекциях

Как ориентировочно определить высоту сечения сборной ребристой плиты с предварительным напряжением арматуры с учетом требований жесткости?

h = 400 мм
h = l0/20 мм
h = l0/30 мм
h = Cl0 Rs/Es · (θgn+υn)/(gn+υn), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 18 до 22, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gn – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υn – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 2 .
h = Cl0 Rs/Es · (θgn+υn)/(gn+υn), где С – коэффициент, принимаемый в пределах от 30 до 36, причем большие значения коэффициента С принимаются при армировании стержневой арматурой класса А-II, меньше – для А-III; gn – длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м2; υn – кратковременная нормативная нагрузка на 1 м2; θ – коэффициент длительности, принимаемый равным θ = 1,5 .

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739675

Вопрос есть в коллекциях

Как проверить прочность каменных стен на главные растягивающие напряжения при наличии растянутой части сечения?

TR = Qₖ·hэт·υ/b ≤ 2·Rtω·AR/3, где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; где Rtω – расчетное сопротивление горизонтального шва кладки на главное растягивающее напряжение; b – расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.
TR = Qₖ·hэт·υ/b ≤ Rtb·ARhR/3·lR , где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; hR – высота сечения надпроемной перемычки; lR – пролёт надпроёмной перемычки; Rtb – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.
Tгор,к = Qₖ·Aₙ·y·hэт/I ≤ δ·hэт·Rsq , где Qₖ - поперечная сила от горизонтальных сосредоточенных ветровых сил Wi , расположенных выше расчетного уровня; Aₙ - площадь сечения простенков в пределах участка 2Sk; y – расстояние от центра тяжести сечения расчетной консоли до оси рассчитываемого простенка; δ – толщина поперечной стены.
Qₖ ≤ Rtq·δb/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ – толщина поперечной стены; b – расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов.
Qₖ ≥ Rtq·Ac/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ – толщина поперечной стены

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739676

Вопрос есть в коллекциях

Как проверить прочность каменных стен на главные растягивающие напряжения при отсутствии растянутой части сечения?

Tгор,к = Qₖ·Aₙ·y·hэт/I ≤ δ·hэт·Rsq , где Qₖ - поперечная сила от горизонтальных сосредоточенных ветровых сил Wi , расположенных выше расчетного уровня; Aₙ - площадь сечения простенков в пределах участка 2Sk; y – расстояние от центра тяжести сечения расчетной консоли до оси рассчитываемого простенка; δ – толщина поперечной стены.
TR = Qₖ·hэт·υ/b ≤ 2·Rtω·AR/3 , где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; где Rtω – расчетное сопротивление горизонтального шва кладки на главное растягивающее напряжение; b – расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.
Qₖ ≤ Rtq·δb/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ – толщина поперечной стены; b – расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов.
Qₖ ≥ Rtq·Ac/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ – толщина поперечной стены.
TR = Qₖ·hэт·υ/b ≤ Rtb·ARhR/3·lR , где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; hR – высота сечения надпроемной перемычки; lR – пролёт надпроёмной перемычки; Rω – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739677

Вопрос есть в коллекциях

Как проверить прочность сопряжения наружных продольных и внутренних поперечных каменных стен по вертикальному шву, работающих совместно?

Tгор,к = Qk·An·y·hэт/I ≤ δ·hэт·Rsq , где Qk – поперечная сила от горизонтальных сосредоточенных ветровых сил Wi , расположенных выше расчетного уровня; An – площадь сечения простенков в пределах участка 2Sk; y – расстояние от центра тяжести сечения расчетной консоли до оси рассчитываемого простенка; δ толщина поперечной стены
TR = Qk·hэт·υ/b ≤ Rtb·ARhR / 3·lR , где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; hR – высота сечения надпроемной перемычки; lR – пролёт надпроёмной перемычки; Rtb – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.
Qk ≥ Rtq·Ac/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициентнеравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ толщина поперечной стены.
TR = Qk·hэт·υ/b ≤ 2·Rtω·AR/3 , где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; где Rtω – расчетное сопротивление горизонтального шва кладки на главное растягивающее напряжение; b расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.
Qk = Rtq·δb/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ толщина поперечной стены; b расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739678

Вопрос есть в коллекциях

Как проверить прочность центрально растянутых ЖБК без предварительного напряжения арматуры?

N ≤ RbtA
N ≤ RbtA + RsAs
N ≤ RsAs
N ≤ RbtWpl + RsAs
N ≤ RbtA + RsAs + RswAsw

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №739686

Вопрос есть в коллекциях

Как провести расчет прочности надпроемной перемычки в каменной диафрагме жесткости на изгиб?

Qₖ ≤ Rtq·δb/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ – толщина поперечной стены; b – расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов.
Tгор,к = Qₖ·Aₙ·y·hэт/I ≤ δ·hэт·Rsq , где Qₖ - поперечная сила от горизонтальных сосредоточенных ветровых сил Wi , расположенных выше расчетного уровня; Aₙ - площадь сечения простенков в пределах участка 2Sk; y – расстояние от центра тяжести сечения расчетной консоли до оси рассчитываемого простенка; δ – толщина поперечной стены.
TR = Qₖ·hэт·υ/b ≤ 2·Rtω·AR/3, где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; где Rtω – расчетное сопротивление горизонтального шва кладки на главное растягивающее напряжение; b – расстояние между осями наружных стен с противоположных фасадов; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.
Qₖ ≥ Rtq·Ac/υ , где Ac – площадь сжатой зоны сечения поперечной стены; Rtq – расчетное сопротивление кладки скалыванию, обжатой вертикальной силой; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси; δ – толщина поперечной стены.
TR = Qₖ·hэт·υ/b ≤ Rtb·ARhR/3·lR , где AR – площадь сечения надпроёмной перемычки; hR – высота сечения надпроемной перемычки; lR – пролёт надпроёмной перемычки; Rtb – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе; υ – параметр неравномерности касательных напряжений в кладке поперечной стены; υ = S₀·b/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений, допускается принимать υ =1.15 – для двутавровых расчетных сечений; υ =1.35 – для тавровых расчетных сечений; υ =1.5 – для прямоугольных расчетных сечений; S₀ - статический момент части расчетного сечения консоли расположенной с одной стороны от нейтральной оси сечения 0-0, вычисленный относительно этой оси.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740066

Вопрос есть в коллекциях

Как распределяются усилия от вертикальных нагрузок между колоннами и стенкой каркасной диафрагмы?

Nₖ = Pi⁰ Aₖ/∑(Aₖ+Ac) – Pₖ⁰ ; Nc = Pi⁰ Ac/∑(Aₖ+Ac) – Pc⁰ , где Pₖ⁰ – погонная вертикальная нагрузка, приложенная непосредственно к колонне (равна собственному весу колонны + вес стеновых панелей); N = RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ – Rb bh₀ξ – RₛcA`ₛ – σₛcA`ₛₚ погонная вертикальная нагрузка, приложенная непосредственно к стенке диафрагмы.
Nₖ = M·y·Aₖ/Ired , Nc = M·y·Ac/Ired , где M – изгибающий момент, действующий в расчетном сечении всей диафрагмы; Ired – момент инерции всей диафрагмы и колонн.
Nₖ = N Aₖ/(Ac+∑Aₖ) ; Nc = N Ac/(Ac+∑Aₖ) , где N – полное вертикальное усилие, действующее на диафрагму; Aₖ = Ebₖ·Aₖ – осевая жесткость колонны; Ac = Ebc·Ac осевая жесткость стенки диафрагмы.
Ne ≤ ηRₛₚA`ₛₚ(h₀ – a`ₚ) + RₛA`ₛ(h₀ – a`ₛ) ; Nc = Pi⁰ Ac/Aₖ – Pc⁰ , где Pₖ⁰ – погонная вертикальная нагрузка, приложенная непосредственно к колонне (равна
собственному весу колонны + вес стеновых панелей); N = RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ – Rb bh₀ξ – RₛcA`ₛ – σₛcA`ₛₚ погонная вертикальная нагрузка, приложенная непосредственно к стенке диафрагмы.
e. Nₖ = N Aₖ/Ac ; RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb bx + Rb(b`f – b)h`f , где N – полное вертикальное усилие, действующее на диафрагму; Aₖ = Ebₖ·Aₖ – осевая жесткость колонны; Ac = Ebc·Ac – осевая жесткость стенки диафрагмы.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740067

Вопрос есть в коллекциях

Как уточнить прогиб диафрагмы с учетом переменной жесткости сечений?

f = f₀ + ∑f₀i (1 + ki₋₁/ki) , где ki = B/Bi , В – жесткость диафрагмы у обреза фундамента.
f = f₀ + ∑f₀i (1 – 1/ki) , где ki = B/Bi , В – жесткость диафрагмы у обреза фундамента.
f = f₀ + ∑f₀i (1 – ki) , где ki = B/Bi , В – жесткость диафрагмы у обреза фундамента.
f = f₀ + ∑f₀i (1 – ki₋₁/ki) , где ki = B/Bi , В – жесткость диафрагмы у обреза фундамента
f = f₀ + ∑f₀i .

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740076

Вопрос есть в коллекциях

Какая наружная стеновая панель изображена на рисунке?

Двухслойная.
Четырехслойная.
Однослойная
Трехслойная.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740079

Вопрос есть в коллекциях

Какая наружная стеновая панель изображена на рисунке?

Четырехслойная.
Двухслойная.
Однослойная
Трехслойная.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740082

Вопрос есть в коллекциях

Какая наружная стеновая панель изображена на рисунке?

Четырехслойная.
Однослойная
Трехслойная
Двухслойная

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740086

Вопрос есть в коллекциях

Какая общая формула для определения напряжений в преднапряженной и ненапрягаемой арматуры, установленной в растянутой зоне бетона, рекомендована последней редакцией СниП2.03.01-84*, утвержденными в 1996 году при ξ > ξR?

aσₛ = Rₛ(0,2 + ξR)/[0,2 + ξ + 0,35(1 – ξ/ξR)σₛₚ/Rₛ]
σₛ = Rₛ(0,2 + ξR)/(0,2 + ξ + 0,35σₛₚ/Rₛ).
σₛ = Rₛ(0,2 + ξR)/[0,2 + ξ + 0,35(1 – ξ)σₛₚ/Rₛ].
σₛ = Rₛ(0,2 + ξR)/(0,2 + ξ).
σₛ = Rₛ(0,2 + ξR)/[0,2 + ξ + 0,35(1 – ξ/ξR)].

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740091

Вопрос есть в коллекциях

Какая расчетная длина сжатого каменного элемента принимается при следующем закреплении на опорах? h₀ = –0,25(hcol + bcol) + 0,5 √Ncol,n/(Rb+Pef)

Af = Ncol/(Rb – γbHef) ;
h₀ = –0,25(hf + bf) + 0,5 √Ncol/(Rbt+Pef) ;
l₀ = 0,7H .
γb = 25 ;
Pef = Ncol/Af –

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740093

Вопрос есть в коллекциях

Какая расчетная длина сжатого каменного элемента принимается при следующем закреплении на опорах?

Af = Ncol/(Rb – γbHef) ;
l₀ = 0,7H .
γb = 25 ;
h₀ = –0,25(hf + bf) + 0,5 √Ncol/(Rbt+Pef) ;
Pef = Ncol/Af – ;

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740094

Вопрос есть в коллекциях

Какая расчетная длина сжатого каменного элемента принимается при следующем закреплении на опорах?

Af = Ncol/(Rb – γbHef) ;
l₀ = 0,7H .
γb = 25 ;
Pef = Ncol/Af – ;
h₀ = –0,25(hf + bf) + 0,5 √Ncol/(Rbt+Pef)

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740095

Вопрос есть в коллекциях

Какая расчетная схема используется в кинематическом способе метода расчета статически неопределимой ЖБ балки жестко защемленной на двух опорах по предельному равновесию, загруженной в пролете сосредоточенной силой?

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740096

Вопрос есть в коллекциях

Какая расчетная схема используется в статическом способе метода расчета статически неопределимой ЖБ балки жестко защемленной на двух опорах по предельному равновесию, загруженной в пролете сосредоточенной силой?

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740097

Вопрос есть в коллекциях

Какая стадия работы сжатой кладки изображена на рисунке?

(рисунок)
Пятая.
Четвертая.
Вторая.
Третья.
Первая.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740098

Вопрос есть в коллекциях

Какая стадия работы сжатой кладки изображена на рисунке?

Пятая.
Третья
Вторая.
Четвертая.
Первая.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740100

Вопрос есть в коллекциях

Какая стадия работы сжатой кладки изображена на рисунке?

Пятая.
Третья.
Вторая.
Четвертая
Первая.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740105

Вопрос есть в коллекциях

Какие виды арматуры в балке и какими номерами обозначены?

1– монтажная арматура; 2 – поперечная рабочая; 3 – продольная рабочая; 4 – петля для строповки; 5 – распределительная арматура.
1 – продольная рабочая арматура; 2 – распределительная; 3 – монтажная; 4 – петля для строповки; 5 – поперечная рабочая арматура
1– продольная рабочая арматура; 2 – поперечная рабочая; 3 – монтажная; 4 – петля для строповки; 5 – распределительная арматура.
1– монтажная арматура; 2 – распределительная; 3 – продольная рабочая; 4 – петля для строповки; 5 – поперечная рабочая арматура.
1– распределительная арматура; 2 – продольная рабочая; 3 – поперечная рабочая; 4 – петля для строповки; 5 – монтажная арматура.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740116

Вопрос есть в коллекциях

Какие виды каменной кладки применяются для несущих стен?

Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы; кладка облегченная, состоящая из несущих кирпичных слоев и утеплителя, расположенного внутри кладки или с внутренней стороны; кладка из крупных блоков из легкого или ячеистого бетона.
Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы; кладка с облицовкой керамическими плитками, лицевым кирпичом или камнями; кладка из крупных блоков из легкого или ячеистого бетона.
Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы; кладка облегченная, состоящая из несущих кирпичных слоев и утеплителя, расположенного внутри кладки или с внутренней стороны; кладка с облицовкой керамическими плитками, лицевым кирпичом или камнями.
Кладка облегченная, состоящая из несущих кирпичных слоев и утеплителя, расположенного внутри кладки или с внутренней стороны; кладка с облицовкой керамическими плитками, лицевым кирпичом или камнями; кладка из крупных блоков из легкого или ячеистого бетона.
Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы; кладка облегченная, состоящая из несущих кирпичных слоев и утеплителя, расположенного внутри кладки или с внутренней стороны; кладка с облицовкой керамическими плитками, лицевым кирпичом или камнями; кладка из крупных блоков из легкого или ячеистого бетона

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740122

Вопрос есть в коллекциях

Какие виды нагрузок приняты при расчете ЖБК по предельным состояниям?

Нагрузки подразделяются на постоянные, расчетные и нормативные.
Нагрузки подразделяются на постоянные, сейсьмические и взрывные.
Нагрузки подразделяются на длительные, сейсьмические и взрывные.
Нагрузки подразделяются на временные, расчетные и нормативные.
Нагрузки подразделяются на постоянные и временные, в свою очередь временные – на длительные, кратковременные и особые. Кроме того при расчете используются расчетные и нормативные нагрузки.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740294

Вопрос есть в коллекциях

Какие виды силовых деформаций различают для бетона?

При однократном кратковременном загружении, при длительном загружении, от температурных перепадов.
Температурных перепадов, при длительном загружении, от усадки.
От температурных перепадов, от усадки, при однократном кратковременном загружении.
При однократном кратковременном загружении, при длительном загружении, от усадки.
При однократном кратковременном загружении, при длительном загружении, при многократном повторении циклов загружения и разгрузки.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740306

Вопрос есть в коллекциях

Какие гипотезы используются при расчете изгибаемых элементов по разрушающим нагрузкам?

В основу этого метода была положена работа конструкций без трещин. Предполагается, что напряжения в бетоне и арматуре одновременно достигают предельных значений. Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны принимается треугольной. Работой бетона растянутой зоны пренебрегают. В расчете используется закон Гука. Считалась справедливой гипотеза плоских сечений.
В основу этого метода была положена работа конструкций с трещинами. Предполагается, что напряжения в бетоне и арматуре одновременно достигают предельных значений. Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны принимается треугольной. Работой бетона растянутой зоны пренебрегают. В расчете используется закон Гука. Считалась справедливой гипотеза плоских сечений.
В основу этого метода была положена работа конструкций без трещин. Предполагается, что напряжения в бетоне и арматуре одновременно достигают предельных значений. Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны принимается треугольной. Работой бетона растянутой зоны пренебрегают. В расчете используется закон Гука.
В основу этого метода была положена работа конструкций в стадии разрушения. Предполагается, что напряжения в бетоне и арматуре одновременно достигают предельных значений. Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны принимается криволинейной, очерченной по кубической параболе, либо прямоугольной. Работой бетона растянутой зоны пренебрегают. В расчете используется принцип пластического разрушения
В основу этого метода была положена работа конструкций без трещин. Предполагается, что напряжения в бетоне и арматуре одновременно достигают предельных значений. Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны принимается треугольной. Работой бетона растянутой зоны пренебрегают. В расчете используется принцип пластического разрушения

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740506

Вопрос есть в коллекциях

Какие гипотезы принимаются при расчете диафрагмовой системы?

плоские стенки диафрагм жесткости не испытывают сопротивления чистого кручения; междуэтажные перекрытия считаются абсолютно жесткими в своей горизонтальной плоскости и абсолютно гибкими из неё; материал элементов несущей системы считается физически линейным.
Междуэтажные перекрытия считаются абсолютно жесткими в своей горизонтальной плоскости и абсолютно гибкими из неё; в связях пренебрегают осевыми деформациями; материал элементов несущей системы считается физически линейным; считается, что при деформировании несущей системы её элементы получают малые перемещения.
Плоские стенки диафрагм жесткости не испытывают сопротивления чистого кручения; междуэтажные перекрытия считаются абсолютно жесткими в своей горизонтальной плоскости и абсолютно гибкими из неё.
плоские стенки диафрагм жесткости не испытывают сопротивления чистого кручения; в связях пренебрегают осевыми деформациями; считается, что при деформировании несущей системы её элементы получают малые перемещения.
плоские стенки диафрагм жесткости не испытывают сопротивления чистого кручения; междуэтажные перекрытия считаются абсолютножесткими в своей горизонтальной плоскости и абсолютно гибкими из неё; в связях пренебрегают осевыми деформациями; материал элементов несущей системы считается физически линейным; считается, что при деформировании несущей системы её элементы получают малые перемещения.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740507

Вопрос есть в коллекциях

Какие гипотезы принимаются при расчете изгибаемых ЖБК по прочности нормального сечения в общем случае симметричного профиля?

а) криволинейная эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны заменяется кубической параболой с максимальной интенсивностью равной Rb – расчетному сопротивлению сжатию; б) продольная ненапрягаемая арматура площадью сечения Aₛ испытывает напряжения σₛ = Rₛ , а напрягаемая площадью Aₛₚ - σₚ = Rₛₚ ; в) продольная ненапрягаемая арматура в сжатой зоне площадью A`ₛ испытывает напряжения равные Rsc , а напрягаемая площадью A`ₛₚ - напряжения Rsc ; г) сечение элемента любой формы симметрично относительно оси, совпадающей с силовой плоскостью изгиба.
а) криволинейная эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны заменяется прямоугольной интенсивностью равной Rb – расчетному сопротивлению сжатию; б) работой растянутой зоны бетона между трещинами пренебрегают; в) продольная ненапрягаемая арматура площадью сечения As испытывает напряжения σₛ ≤ Rₛ , а напрягаемая площадью Aₛₚ - σₚ ≤ γₛ₆Rₛₚ ; г) продольная ненапрягаемая арматура в сжатой зоне площадью A`ₛ испытывает напряжения равные Rsc , а напрягаемая площадью A`ₛₚ - напряжения σsc ; д) сечение элемента любой формы симметрично относительно оси, совпадающей с силовой плоскостью изгиба.
а) криволинейная эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны заменяется кубической параболой с максимальной интенсивностью равной Rb – расчетному сопротивлению сжатию; б) продольная ненапрягаемая арматура площадью сечения Aₛ испытывает напряжения σₛ = Rₛ , а напрягаемая площадью Aₛₚ - σₚ = γₛ₆Rₛₚ ; в) продольная ненапрягаемая арматура в сжатой зоне площадью A`ₛ испытывает напряжения равные Rsc , а напрягаемая площадью A`ₛₚ - напряжения σsc ; д) сечение элемента любой формы симметрично относительно оси, совпадающей с силовой плоскостью изгиба.
а) криволинейная эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны заменяется прямоугольной интенсивностью равной Rb – расчетному сопротивлению сжатию; б) работой растянутой зоны бетона между трещинами пренебрегают; в) продольная ненапрягаемая арматура площадью сечения As испытывает напряжения σₛ = Rₛ , а напрягаемая площадью Aₛₚ - σₚ = γₛ₆Rₛₚ ; г) продольная ненапрягаемая арматура в сжатой зоне площадью A`ₛ испытывает напряжения равные Rsc , а напрягаемая площадью A`ₛₚ - напряжения σsc ; д) сечение элемента любой формы симметрично относительно оси, совпадающей с силовой плоскостью изгиба.
а) криволинейная эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны заменяется прямоугольной интенсивностью равной Rb – расчетному сопротивлению сжатию; б) работой растянутой зоны бетона между трещинами пренебрегают; в) продольная ненапрягаемая арматура площадью сечения Aₛ испытывает напряжения σₛ = Rₛ , а напрягаемая площадью Aₛₚ - σₚ ≤ γₛ₆Rₛₚ ; г) продольная ненапрягаемая арматура в сжатой зоне площадью A`ₛ испытывает напряжения равные σsc , а напрягаемая площадью A`ₛₚ - напряжения σsc ; д) сечение элемента любой формы симметрично относительно оси, совпадающей с силовой плоскостью изгиба.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740508

Вопрос есть в коллекциях

Какие группы предельных состояний приняты при проектировании ЖБК?

Первая – по несущей способности; вторая – по огнестойкости; третья – по сейсьмостойкости.
Первая – по огнестойкости; вторая – по пригодности к нормальной эксплуатации.
Первая – по несущей способности; вторая – по пригодности к нормальной эксплуатации.
Первая – по несущей способности; вторая – по огнестойкости.
Первая – по несущей способности; вторая – по сейсьмостойкости

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740509

Вопрос есть в коллекциях

Какие дополнительные гипотезы принимаются при расчете ядро-диафрагмовой по сравнению с диафрагмовой?

Чистому кручению оказывают сопротивление только замкнутые ядра жесткости, собственная жесткость вертикального элемента на изгибное кручение пренебрежительно мала по сравнению с общей жесткостью пространственной системы, в связях пренебрегают осевыми деформациями; считается, что при деформировании несущей системы её элементы получают малые перемещения.
В связях пренебрегают осевыми деформациями; считается, что при деформировании несущей системы её элементы получают малые перемещения, учитывая, что в пространственной несущей системе горизонтальные и вертикальные нагрузки действуют совместно, считается, что растяжение в ядрах жесткости и диафрагмах не возникает, поэтому для сжатых и условно растянутых волокон принимается единый модуль деформации M ≤ RbAbh₀η , собственная центральная система осей ядра жесткости или диафрагмы параллельна осям общей несущей системы.
Плоские стенки диафрагм жесткости не испытывают сопротивления чистого кручения; междуэтажные перекрытия считаются абсолютно жесткими в своей горизонтальной плоскости и абсолютно гибкими из неё, учитывая, что в пространственной несущей системе горизонтальные и вертикальные нагрузки действуют совместно, считается, что растяжение в ядрах жесткости и диафрагмах не возникает, поэтому для сжатых и условно растянутых волокон принимается единый модуль деформации M ≤ RbAbh₀η , собственная центральная сис@тема осей ядра жесткости или диафрагмы параллельна осям общей несущей системы.
Чистому кручению оказывают сопротивление только замкнутые ядра жесткости, собственная жесткость вертикального элемента на изгибное кручение пренебрежительно мала по сравнению с общей жесткостью пространственной системы, учитывая, что в пространственной несущей системе горизонтальные и вертикальные нагрузки действуют совместно, считается, что растяжение в ядрах жесткости и диафрагмах не возникает, поэтому для сжатых и условно растянутых волокон принимается единый модуль деформации M ≤ RbAbh₀η , собственная центральная система осей ядра жесткости или диафрагмы параллельна осям общей несущей системы.
Чистому кручению оказывают сопротивление только замкнутые ядра жесткости, собственная жесткость вертикального элемента на изгибное кручение пренебрежительно мала по сравнению с общей жесткостью пространственной системы, плоские стенки диафрагм жесткости не испытывают сопротивления чистого кручения; междуэтажные перекрытия считаются абсолютно жесткими в своей горизонтальной плоскости и абсолютно гибкими из неё.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740510

Вопрос есть в коллекциях

Какие допущения принимаются при расчете ЖБК в общем случае по допускаемым напряжениям?

В основу метода положена стадия работы без трещин. Бетон рассматривается как пластический материал, а зависимость между напряжениями и деформациями описывается законом Гука и считается, что бетон растянутой зоны не работает, а растягивающие напряжения воспринимаются арматурой. При расчете изгибаемых элементов также используется гипотеза плоских сечений.
В основу метода положена стадия работы без трещин. Бетон рассматривается как упругий материал, а зависимость между напряжениями и деформациями описывается законом Гука и считается, что бетон растянутой зоны не работает, а растягивающие напряжения воспринимаются арматурой. При расчете изгибаемых элементов также используется гипотеза плоских сечений.
В основу метода положена стадия разрушения. Бетон рассматривается как упругий материал, считается, что бетон растянутой зоны не работает, а растягивающие напряжения воспринимаются арматурой. При расчете изгибаемых элементов также используется гипотеза плоских сечений.
В основу метода положена стадия разрушения. Бетон рассматривается как пластический материал, а зависимость между напряжениями и деформациями описывается законом Гука и считается, что бетон растянутой зоны не работает, а растягивающие напряжения воспринимаются арматурой. При расчете изгибаемых элементов также используется гипотеза плоских сечений.
В основу метода положена стадия работы с трещинами. Бетон рассматривается как упругий материал, а зависимость между напряжениями и деформациями описывается законом Гука и считается, что бетон растянутой зоны не работает, а растягивающие напряжения воспринимаются арматурой. При расчете изгибаемых элементов также используется гипотеза плоских сечений

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740511

Вопрос есть в коллекциях

Какие классы арматуры имеют физический предел упругости?

А-I; A-II; A-III; A-IV; A-V; A-VI.
Вр-I, Вр-II, В-II.
A-IV; A-V; A-VI; Ат-IV; Ат-V; Ат-VI; Ат-VII; Вр-II, В-II.
А-I; A-II; A-III; Ат-III
Ат-III; Ат-IV; Ат-V; Ат-VI; Ат-VII.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740512

Вопрос есть в коллекциях

Какие классы арматуры не имеют физического предела упругости?

Вр-I, Вр-II, В-II.
А-I; A-II; A-III; Ат-III; Вр-I.
Ат-III; Ат-IV; Ат-V; Ат-VI; Ат-VII.
A-IV; A-V; A-VI; Ат-IV; Ат-V; Ат-VI; Ат-VII; Вр-II, В-II.
А-I; A-II; A-III; A-IV; A-V; A-VI.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740513

Вопрос есть в коллекциях

Какие классы арматуры подвергаются предварительному напряжению?

Ат-III; Ат-IV; Ат-V; Ат-VI; Ат-VII.
Вр-I, Вр-II, В-II.
А-I; A-II; A-III; A-IV; A-V; A-VI.
А-I; A-II; A-III; Ат-III; К-7; К-19.
A-IV; A-V; A-VI; Ат-IV; Ат-V; Ат-VI; Ат-VII; Вр-II; В-II; К-7; К-19.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740514

Вопрос есть в коллекциях

Какие классы бетона приняты в СниП2.03.01-84*?

По прочности на сжатие, по прочности на растяжение.
По прочности на сжатие, по морозостойкости, по водонепроницаемости.
По прочности на сжатие, по прочности на растяжение, по морозостойкости, по водонепроницаемости, по плотности, по самонапряжению.
По прочности на сжатие, по прочности на скалывание, по морозостойкости.
По прочности на сжатие, по прочности на срез, по прочности на скалывание.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740515

Вопрос есть в коллекциях

Какие марки бетона приняты в СниП2.03.01-84*?

По прочности на сжатие, по прочности на растяжение.
По прочности на сжатие, по прочности на срез, по прочности на скалывание.
По прочности на сжатие, по прочности на скалывание, по морозостойкости.
По морозостойкости, по водонепроницаемости, по плотности, по самонапряжению.
По прочности на сжатие, по прочности на растяжение, по морозостойкости, по водонепроницаемости, по плотности, по самонапряжению.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740516

Вопрос есть в коллекциях

Какие напряжения в сжатой кладке соответствуют первой стадии работы?

σ < 0,5Ru .
σ = Ru .
σ < 0,9Ru .
σ < 0,1Ru .
σ < 0,7Ru

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740517

Вопрос есть в коллекциях

Какие напряжения в сжатой кладке соответствуют второй стадии работы?

σ < 0,1Ru .
σ < 0,9Ru .
σ < 0,7Ru .
σ < 0,5Ru .
σ = Ru

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740518

Вопрос есть в коллекциях

Какие напряжения в сжатой кладке соответствуют третьей стадии работы?

σ = Ru .
σ < 0,1Ru .
σ < 0,7Ru .
σ < 0,9Ru .
σ < 0,5Ru

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740519

Вопрос есть в коллекциях

Какие напряжения в сжатой кладке соответствуют четвертой стадии работы?

σ < 0,9Ru .
σ < 0,7Ru .
σ = Ru .
σ < 0,5Ru .
σ < 0,1Ru

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740520

Вопрос есть в коллекциях

Какие по форме применяются отдельные железобетонные фундаменты под колонны?

Прямоугольные в плане, ступенчатые.
Прямоугольные в плане, пирамидальные.
Круглые в плане, ступенчатые или пирамидальные.
Круглые в плане, ступенчатые.
Прямоугольные в плане, ступенчатые или пирамидальные.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740521

Вопрос есть в коллекциях

Какие прочностные характеристики арматуры приняты как расчетные по первой группе предельных состояний первой группы?

Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению, Rsc – расчетное сопротивление арматуры сжатию, Rs,cut – расчетное сопротивление арматуры скалыванию.
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению, Rsc – расчетное сопротивление арматуры сжатию, Rsh – расчетное сопротивление арматуры срезу.
Rsh – расчетное сопротивление арматуры срезу, Rs,cut – расчетное сопротивление арматуры скалыванию, Rsw – расчетное сопротивление поперечных стержней при расчете на поперечную силу.
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению, Rs,cut – расчетное сопротивление арматуры скалыванию, Rsw – расчетное сопротивление поперечных стержней при расчете на поперечную силу.
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению, Rsc – расчетное сопротивление арматуры сжатию, Rsw – расчетное сопротивление поперечных стержней при расчете на поперечную силу

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740522

Вопрос есть в коллекциях

Какие прочностные характеристики бетона приняты как нормативные?

Сопротивление на сжатие; сопротивление на срез.
Сопротивление на растяжение; сопротивление на скалывание.
Сопротивление на сжатие; сопротивление на растяжение; сопротивление на скалывание.
Сопротивление на сжатие; сопротивление на скалывание.
Сопротивление на сжатие; сопротивление на растяжение.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740523

Вопрос есть в коллекциях

Какие растворы применяются для кладки стен?

Цементные; известковые; смешенные (известково-цементные, цементноглинистые)
Цементные; известковые.
Цементные.
Известковые.
Любые.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740524

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с двойным смешенным армированием при ξ ≤ ξR и при x > 0 (задачи проверки прочности)?

RsAs + γs6 Rsp Asp = Rb bx + RscA`s + σscA`sp ; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`s (h₀ – a`s) + σscA`sp (h₀ – a`p)
RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs (h₀ – 0,5x).
M ≤ WredRs; RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ RbWred (h₀ – 0,5x).
RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`s (h₀ – a`); RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ A₀Rb bh₀² + RscA`s(h₀ – a`s).
RsAs = Rb bx; RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ RsAs (ξ – 0,5x).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740525

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с двойным смешенным армированием при ξ ≤ ξR и при x ≤ 0 (задачи проверки прочности)?

Если x = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x).
Если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то x₂ = RsAs / Rb b и M ≤ Rb bx₂ (h₀ – 0,5x₂), а если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b > a`, то M ≤ RsAs (h₀ – a`).
M ≤ (γs6RspAsp + RsAs)(h₀ – a`s).
Если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ Rb bx₁ (h₀ – 0,5x₁) и, а если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b > a`, то x₂ = RsAs / Rb b и M ≤ Rb bx₂ (h₀ – 0,5x₂).
M ≤ RsAs (h₀ – a`).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740526

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с двойным смешенным армированием при ξ > ξR (задачи проверки прочности)?

RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`s (h₀ – a`); RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ A₀Rb bh₀² + RscA`s(h₀ – a`s).
M ≤ 0,5 (A₀ + AR) Rb bh₀² + Rsc A`s (h₀ – a`s) + σsc A`sp (h₀ – a`p) ,где AR = (1 – 0,5ξR) ξR; A₀ = (1 – 0,5ξ) ξ.
RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs (h₀ – 0,5x).
σsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + Rsc A`s (h₀ – a`) , где σs = Rs (0,2 + ξR)/(0,2 + ξ).
Если x = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ RsAs (h₀ – a`).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740527

Вопрос есть в коллекциях

M ≤ AR Rb bh₀² + Rsc A`s (h₀ – a`s) + σsc A`sp (h₀ – a`p) ,где AR = (1 – 0,5ξR) ξR .
σₛAₛ = Rb bx + RscA`ₛ ; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`ₛ (h₀ – a`) , где σₛ = Rₛ (0,2 + ξR)/(0,2 + ξ)
RₛAₛ = Rb bx + RscA`ₛ ; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`ₛ (h₀ – a`) ; RₛAₛ = Rb bh₀ξ + RscA`ₛ ; M ≤ A₀Rb bh₀² + RscA`ₛ (h₀ – a`) .
RₛAₛ = Rb bx + RscA`ₛ ; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) ; M ≤ RsAs (h₀ – 0,5x) .
M ≤ 0,5 (A₀ + AR) Rb bh₀² + Rsc A`s (h₀ – a`s) + σsc A`sp (h₀ – a`p) , где AR = (1 – 0,5ξR) ξR; A₀ = (1 – 0,5ξ) ξ.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740528

Вопрос есть в коллекциях

M ≤ AR Rb bh₀² + Rsc A`s (h₀ – a`s) + σsc A`sp (h₀ – a`p) ,где AR = (1 – 0,5ξR) ξR .
RsAs + γs6 Rsp Asp = Rb bh₀ξ + RscA`s + σscA`sp ; M ≤ A₀Rb bh₀² + RscA`s(h₀ – a`s) + σscA`sp(h₀ – a`p).
M ≤ (γs6 Rsp Asp + Rs As)(h₀ – a`s).
M ≤ 0,5 (A₀ + AR) Rb bh₀² + Rsc A`s (h₀ – a`s) + σsc A`sp (h₀ – a`p) ,где AR = (1 – 0,5ξR) ξR; A₀ = (1 – 0,5ξ) ξ.
σsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + Rsc A`s (h₀ – a`) , где σs = Rs (0,2 + ξR)/(0,2 + ξ).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740529

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с одиночным смешенным армированием при ξ ≤ ξR (задачи расчета площади сечения продольной арматуры)?

γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ = Rb bh₀ξ; M ≤ A₀Rb bh₀²; M ≤ (γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ) h₀η, где A₀ = 1 – 0,5ξ; η = ξ(1 – 0,5ξ)
RₛAₛ = Rb bh₀A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ RₛAₛh₀η, где A₀ = 1 – 0,5ξ; η = ξ(1 – 0,5ξ).
RₛAₛ = Rb bh₀A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ Rb Ab h₀η, где A₀ = 1 – 0,5ξ; η = A₀(1 – 0,5ξ).
RₛAₛ = Rb bh₀A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ Rb Ab h₀η, где A₀ = ξ(1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.
RₛAₛ = Rb bh₀ξ; M ≤ A₀Rb bh₀²; M ≤ RsAsh₀η, где A₀ = ξ(1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740530

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с одиночным смешенным армированием при ξ ≤ ξR (задачи проверки прочности)?

RbAs = Rs bx; M ≤ RbξR bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(ξ – 0,5x).
RsAs = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(h₀ – 0,5x).
RsAs = Rb bx; M ≤ WplRbt; M ≤ RsAs(ξ – 0,5x).
γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) или M ≤ (γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ) (h₀ – 0,5x)
RbAs = Rs bx; M ≤ WredRs; M ≤ RbWred(h₀ – 0,5x).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740532

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с одиночным смешенным армированием при ξ > ξR (задачи проверки прочности)?

RsAs = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(h₀ – 0,5x).
RsAs = Rb bx; M ≤ WplRbt; M ≤ RsAs(ξ – 0,5x).
RbAs = Rs bx; M ≤ RbξR bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(ξ – 0,5x).
γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) или M ≤ (γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ) (h₀ – 0,5x).
RₛₚAₛₚ + RₛAₛ = Rb bx; M ≤ 0,5(A₀ + AR)Rb bh²₀, где ξ = x/h₀; AR = (1 – 0,5ξR)ξR; A₀ = (1 – 0,5ξ)ξ.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740533

Вопрос есть в коллекциях

RbAₛ = Rₛ bx; M ≤ RbξR (h₀ – 0,5x); M ≤ RₛAₛ(ξ – 0,5x).
γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) или M ≤ (γₛ₆RₛₚAsₚ + RₛAₛ)(h₀ – 0,5x)
RₛₚAₛₚ + RₛAₛ = Rb bx; M ≤ AR Rb bh₀², где ξ = x/h₀; AR = (1 – 0,5ξR)ξR.
RₛₚAₛₚ + RₛAₛ = Rb bx; M ≤ 0,5(A₀ + AR) Rb bh₀², где ξ = x/h₀; AR = (1 – 0,5ξR)ξR; A₀ = (1 – 0,5ξ)ξ.
RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RₛAₛ(h₀ – 0,5x).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740535

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с двойным ненапрягаемым армированием при ξ > ξR (задачи проверки прочности)?

RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`s(h₀ – a`); RsAs = Rb bh₀ξ + RscA`s; M ≤ A₀Rb bh₀² + RscA`s(h₀ – a`)
σsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + RscA`s(h₀ – a`), где σs = Rs (0,2 + ξR) / (0,2 + ξ).
RsAs = Rb bx + RscA`s; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(h₀ – 0,5x).
Если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то x₂ = RsAs / Rb b и M ≤ Rb bx₂ (h₀ – 0,5x₂), а если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b > a`, то M ≤ RsAs (h₀ – a`).
Если x = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ RsAs (h₀ – a`).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740537

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с двойным ненапрягаемым армированием при ξ ≤ ξR и при x ≤ 0 (задачи проверки прочности)?

Если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то x₂ = RsAs / Rb b и M ≤ Rb bx₂ (h₀ – 0,5x₂), а если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b > a`, то M ≤ RsAs (h₀ – a`).
M ≤ RsAs (h₀ – a`).
Если x = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x).
Если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ Rb bx₁ (h₀ – 0,5x₁) и, а если x₁ = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b > a`, то x₂ = RsAs / Rb b и M ≤ Rb bx₂ (h₀ – 0,5x₂).
Если x = (–0,5RscA`s + RsAs) / Rb b ≤ a`, то M ≤ RsAs (h₀ – a`).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740538

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с одиночным ненапрягаемым армированием при ξ ≤ ξR (задачи проверки прочности)?

RbAs = Rs bx; M ≤ WredRs; M ≤ RbWred (h₀ – 0,5x).
RbAs = Rs bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RbAs(h₀ – 0,5x).
RsAs = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(h₀ – 0,5x)
RsAs = Rb bx; M ≤ WplRbt; M ≤ RsAs(ξ – 0,5x).
RbAs = Rs bx; M ≤ RbξR(h₀ – 0,5x); M ≤ RsAs(ξ – 0,5x)

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740539

Вопрос есть в коллекциях

RsAs = Rb bh₀ A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ RbAb h₀η, где A₀ = 1 – 0,5ξ; η = ξ (1 – 0,5ξ).
RsAs = Rb bh₀ A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ RsAs h₀η, где A₀ = 1 – 0,5ξ; η = ξ (1 – 0,5ξ).
RsAs = Rb bh₀ A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ RbAb h₀η, где A₀ = ξ (1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.
RsAs = Rb bh₀ ξ; M ≤ A₀Rb bh₀²; M ≤ RsAs h₀η, где A₀ = ξ (1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.
RsAs = Rb bh₀ A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ RbAb h₀η, где A₀ = 1 – 0,5ξ; η = A₀ (1 – 0,5ξ).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740540

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные условия прочности необходимы при расчете нормального сечения для элементов прямоугольного профиля с одиночным ненапрягаемым армированием при ξ > ξR (задачи проверки прочности)?

RₛAₛ = Rb bh₀ A₀; M ≤ ξRb bh₀²; M ≤ RbAb h₀η, где A₀ = ξ (1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.
RₛAₛ = Rb bh₀ ξ; M ≤ A₀Rb bh₀²; M ≤ σₛAₛ h₀η; σₛ = Rₛ (0,2 + ξR)/(0,2 + ξ), где A₀ = ξ (1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.
RₛAₛ = Rb bh₀ ξ; M ≤ A₀Rb bh₀²; M ≤ RₛAₛ h₀η, где A₀ = ξ (1 – 0,5ξ); η = 1 – 0,5ξ.
RbAₛ = Rₛ bx; M ≤ RbξR(h₀ – 0,5x); M ≤ RₛAₛ (ξ – 0,5x).
RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x); M ≤ RₛAₛ(h₀ – 0,5x).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740541

Вопрос есть в коллекциях

Какие расчетные формулы используются при расчете прочности нормальных сечений изгибаемых ЖБК при расчете по разрушающим нагрузкам?

Mu = RbtWpl + σyA`s(h₀ – a`); RuAbc + σyA`s = σyAs.
Mu = RuAbcZb + σyA`s(h₀ – a`); Mu = RuAbcZb + σyA`s(h₀ – a`).
Mu = RuAbcZb + σyA`s(h₀ – a`); RuAbc + σyA`s = σyAs.
Nu = RbAbc + σyA`s; RuAbc + σyA`s = σyAs.
Mu = RuWred + σyA`s(h₀ – a`); RuAbc + σyA`s = σyAs.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740542

Вопрос есть в коллекциях

Какие способы создания предварительного напряжения и натяжения арматуры используются при изготовлении преднапряженных ЖБК?

Натяжение на бетон; натяжение на упоры; самонапряжение; механическое натяжение.
Натяжение на бетон; натяжение на упоры; самонапряжение; электротехническое натяжение; механическое натяжение.
Натяжение на бетон; натяжение на упоры; самонапряжение; электротехническое натяжение.
Натяжение на бетон; натяжение на упоры; самонапряжение.
Натяжение на бетон; натяжение на упоры; натяжение на стенде

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740544

Вопрос есть в коллекциях

Какие стадии напряженно-деформированного состояния проходят центрально растянутые ЖБК?

Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами; стадия разрушения.
Стадия работы без трещин; стадия разрушения; стадия проскальзывания арматуры.
Стадия работы с трещинами; Стадия ползучести; стадия разрушения.
Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами; стадия усадки.
Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740545

Вопрос есть в коллекциях

Какие стадии напряженно-деформированного состояния проходят центрально сжатые ЖБК?

Стадия работы без трещин; стадия разрушения; стадия проскальзывания арматуры.
Стадия работы без трещин; стадия разрушения.
Стадия работы с трещинами; Стадия ползучести; стадия разрушения.
Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами; стадия разрушения.
Стадия работы без трещин; стадия работы с трещинами; стадия усадки.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740546

Вопрос есть в коллекциях

Какие типы размеров строительных конструкций предусматривает единая модульная система?

Осевые, средние, внутренние.
Номинальные, конструктивные, натурные.
Проектные, геодезические, допускаемые.
Проектные, средние, допускаемые.
Средние, конструктивные, проектные.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740547

Вопрос есть в коллекциях

Какие типы связей сдвига принимаются в расчетных моделях диафрагмовых системах?

Абсолютно жесткие, податливые.
Мягкие, податливые.
Абсолютно жесткие, шарнирные, податливые.
Шарнирные, податливые.
Мягкие, шарнирные, податливые.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740549

Вопрос есть в коллекциях

Какие три эталонных вида прочности приняты при проектировании ЖБК?

Кубиковая прочность, прочность на срез, прочность на осевое растяжение.
Кубиковая прочность, прочность на срез, прочность на скалывание.
Кубиковая прочность, призменная прочность, прочность на осевое растяжение
Кубиковая прочность, прочность на осевое растяжение, прочность на скалывание.
Кубиковая прочность, призменная прочность, прочность на скалывание.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740550

Вопрос есть в коллекциях

Какие формулы используются при проверке прочности таврового сечения с сжатой полкой изгибаемых ЖБК, если нейтральная ось проходит полке при ξ ≤ ξR?

RsAs = Rb bx + Rb(b`f – b)h`f M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f), или RsAs = Rb bh₀ξ + Rb(b`f – b)h`f, M ≤ A₀Rb bh₀² + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f).
RsAs = Rb b`f h`f; M ≤ Rb b`f h`f (h₀ – 0,5x) или RsAs = Rb b`f h₀ξR; M ≤ ARRb b`f h₀².
RsAs = Rb b`f x; M ≤ Rb b`f x (h₀ – 0,5x) или RsAs = Rb b`f h₀ξ; M ≤ A₀Rb b`f h₀².
RsAs = Rb bh₀ + Rb(b`f – b)h`f M ≤ Rb bxR(h₀ – 0,5xR) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f), или RsAs = Rb bh₀ξR + Rb(b`f – b) h`f, M ≤ AR Rb bh₀² + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f).
RsAs = Rb bx; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f) или RsAs = Rb bh₀ξ; M ≤ A₀Rb bh₀².

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740551

Вопрос есть в коллекциях

Какие формулы используются при проверке прочности таврового сечения с сжатой полкой изгибаемых ЖБК со смешенным одиночным армированием, если нейтральная ось проходит в ребре при ξ ≤ ξR?

RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f) или RsAs = Rb bh₀ξ; M ≤ A₀Rb bh₀².
RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb bx + Rb(b`f – b)h`f; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f) или RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb bh₀ξ + Rb(b`f – b) h`f; M ≤ A₀Rb bh₀² + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f)
RₛAₛ = Rb b`f x; M ≤ Rb b`f x(h₀ – 0,5x) или RₛAₛ = Rb b`f h₀ξ; M ≤ A₀Rb b`f h₀².
RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb b`f x; M ≤ Rb b`f x(h₀ – 0,5x) или RₛAₛ+ γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb b`f h₀ξ; M ≤ A₀Rb b`f h₀².
RₛAₛ = Rb bx + Rb(b`f – b)h`f; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f), или RₛAₛ = Rb bh₀ξ + Rb(b`f – b)h`f, M ≤ A₀Rb bh₀² + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740552

Вопрос есть в коллекциях

Какие формулы используются при проверке прочности таврового сечения с сжатой полкой изгибаемых ЖБК со смешенным одиночным армированием, если нейтральная ось проходит полке при ξ ≤ ξR?

RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb b`f x; M ≤ Rb b`f x(h₀ – 0,5x) или RₛAₛ + γₛ₆RₛₚAₛₚ = Rb b`f h₀ξ; M ≤ A₀Rb b`f h₀²
RₛAₛ = Rb bx; M ≤ Rb bx (h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f) или RsAs = Rb bh₀ξ; M ≤ A₀Rb bh₀².
RₛAₛ = Rb b`f x; M ≤ Rb b`f x(h₀ – 0,5x) или RₛAₛ = Rb b`f h₀ξ; M ≤ A₀Rb b`f h₀².
RₛAₛ = Rb bx + Rb(b`f – b)h`f; M ≤ Rb bx(h₀ – 0,5x) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f), или RₛAₛ = Rb bh₀ξ + Rb(b`f – b)h`f, M ≤ A₀Rb bh₀² + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f).
RₛAₛ = Rb b h₀ + Rb(b`f – b)h`f; M ≤ Rb bxR(h₀ – 0,5xR) + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f), или RₛAₛ = Rb bh₀ξR + Rb(b`f – b)h`f, M ≤ AR Rb bh₀² + Rb(b`f – b)h`f(h₀ – 0,5h`f).

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740553

Вопрос есть в коллекциях

Какие формулы используются, чтобы определить коэффициент, учитывающий влияние увеличения начального эксцентриситета приложения сжимающей продольной силы во внецентренно сжатых ЖБК η?

η = 1/(1 – N/Ncr), где Ncr – условная критическая продольная сила, учитывающая возможность потери устойчивости конструкции, работающей с трещинами.
η = 1/(1 – Q/Qcr), где Qcr – условная критическая поперечная сила, учитывающая возможность потери устойчивости конструкции, работающей с трещинами.
η = 1,5.
η = 1/(1 – M/Mcr), где Mcr – условный критический момент, учитывающая возможность потери устойчивости конструкции, работающей с трещинами.
η = 0,9.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Вопрос №740554

Вопрос есть в коллекциях

Какие формулы используются, чтобы определить положение нейтральной оси таврового сечения изгибаемых ЖБК с сжатой полкой при проверке несущей способности?

M ≤ Rb b`f h`f (h₀ – 0,5h`f).
RsAs ≤ Rb b`f h`f.
M ≤ Rb b`f x (h₀ – 0,5h`f).
M ≤ Rb b`f x (h₀ – 0,5x).
RsAs ≤ Rb b`f x.

Ответ за 20 руб. Подробнее

Ответ верный?

Да Нет

Сбросить фильтрОшибка?

Показать быстрые кнопки

Сбросить настройки

Отметить/снять все

Не нашли ответа на свой вопрос?

Добавить ответ

Ведь так и так найдёте ответ для своей учёбы 😉

Ставлю 10/10
Все нравится, очень удобный сайт, помогает в учебе. Кроме этого, можно заработать самому, выставляя готовые учебные материалы на продажу здесь. Рейтинги и отзывы на преподавателей очень помогают сориентироваться в начале нового семестра. Спасибо за такую функцию. Ставлю максимальную оценку.

Лучшая платформа для успешной сдачи сессии
Познакомился со СтудИзбой благодаря своему другу, очень нравится интерфейс, количество доступных файлов, цена, в общем, все прекрасно. Даже сам продаю какие-то свои работы.

Студизба ван лав ❤
Очень офигенный сайт для студентов. Много полезных учебных материалов. Пользуюсь студизбой с октября 2021 года. Серьёзных нареканий нет. Хотелось бы, что бы ввели подписочную модель и сделали материалы дешевле 300 рублей в рамках подписки бесплатными.

Отличный сайт
Лично меня всё устраивает - и покупка, и продажа; и цены, и возможность предпросмотра куска файла, и обилие бесплатных файлов (в подборках по авторам, читай, ВУЗам и факультетам). Есть определённые баги, но всё решаемо, да и администраторы реагируют в течение суток.

Маленький отзыв о большом помощнике!
Студизба спасает в те моменты, когда сроки горят, а работ накопилось достаточно. Довольно удобный сайт с простой навигацией и огромным количеством материалов.

Студ. Изба как крупнейший сборник работ для студентов
Тут дофига бывает всего полезного. Печально, что бывают предметы по которым даже одного бесплатного решения нет, но это скорее вопрос к студентам. В остальном всё здорово.

Спасательный островок
Если уже не успеваешь разобраться или застрял на каком-то задание поможет тебе быстро и недорого решить твою проблему.

Всё и так отлично
Всё очень удобно. Особенно круто, что есть система бонусов и можно выводить остатки денег. Очень много качественных бесплатных файлов.

Отзыв о системе "Студизба"
Отличная платформа для распространения работ, востребованных студентами. Хорошо налаженная и качественная работа сайта, огромная база заданий и аудитория.

Отличный помощник
Отличный сайт с кучей полезных файлов, позволяющий найти много методичек / учебников / отзывов о вузах и преподователях.

Отлично помогает студентам в любой момент для решения трудных и незамедлительных задач
Хотелось бы больше конкретной информации о преподавателях. А так в принципе хороший сайт, всегда им пользуюсь и ни разу не было желания прекратить. Хороший сайт для помощи студентам, удобный и приятный интерфейс. Из недостатков можно выделить только отсутствия небольшого количества файлов.

Спасибо за шикарный сайт
Великолепный сайт на котором студент за не большие деньги может найти помощь с дз, проектами курсовыми, лабораторными, а также узнать отзывы на преподавателей и бесплатно скачать пособия.