Системы электрической тяги
2. Системы электрической тяги
2.1. Выбор системы тягового электроснабжения железной дороги (3 кВ, 25 кВ, 2x25 кВ, многопроводные) производится при разработке технико-экономического обоснования электрификации участка или в результате предпроектных научно-исследовательских разработок. При этом следует учитывать систему тягового электроснабжения смежных, ранее электрифицированных железнодорожных участков, схему внешнего электроснабжения, наличие площадок для расположения тяговых подстанций, объем реконструкции железнодорожных, магистральных и местных линий связи и другие факторы.
Для снижения стоимости электрификации, в том числе затрат, связанных с развитием устройств внешнего электроснабжения, возможно использование систем электроснабжения с повышенной нагрузочной способностью (2x25 кВ, многопроводных) на отдельных межподстанционных зонах.
Слабозагруженные участки следует электрифицировать, как правило, по системе тягового электроснабжения линии, к которой они примыкают. В обоснованных случаях возможно питание подстанций постоянного тока по линии 10 - 35 кВ от соседней подстанции и другие технические решения, снижающие стоимость работ.
2.2. Стыкование участков постоянного и переменного тока в пунктах смены рода тока выполняют, применяя электровозы двойного питания или секционируя контактную сеть станций стыкования и переключая секции на соответствующий род тока в увязке с электрической централизацией.
Переключение секций контактной сети должно осуществляться на пунктах группировки переключателями с дистанционными приводами, сблокированными с соответствующими стрелками и сигналами; при этом должна быть обеспечена возможность перехода на ручное управление переключателями.
В отдельных случаях для стыкования допускается использование
вывозных тепловозов.
2.3 Система тягового электроснабжения должна обеспечивать питание тяговых нагрузок как электроприемников категории I от двух независимых источников и предусматривать, как правило, двустороннее питание контактной сети; на межподстанционных зонах следует предусматривать посты секционирования и в экономически обоснованных случаях пункты параллельного соединения путей.
Рекомендуемые материалы
2.4, Устройства тягового электроснабжения должны обеспечивать пропускную и провозную способность участка в соответствии с заданными в месяце максимальных перевозок размерами грузового и пассажирского движения (включая и пригородное), с учетом времени на технологические перерывы для ремонта и восстановления сооружений и устройств, при следующих условиях работы участка и системы тягового электроснабжения:
· мощность нагрузки основного оборудования тяговых подстанций и автотрансформаторных пунктов не должна превышать номинальных значений при заданных размерах движения поездов и нормальной схеме системы тягового электроснабжения;
· нагрев проводов контактной сети не должен превышать допустимых значений при раздельном питании путей;
· нормативы уровня напряжения в тяговой сети должны выполняться во время движения поездов при нормальной (проектной) схеме питания и секционирования контактной сети.
2.5.Значения допустимых коэффициентов использования пропускной способности для компенсации внутрисуточных колебаний размеров движения принимаются равными: 0,85 — для однопутных железнодорожных линий; 0,91 — для двухпутных железнодорожных линий и дополнительных главных путей.
2.6. В проектах и на эксплуатируемых железнодорожных участках для вынужденных режимов определяется пропускная способность железнодорожной линии по устройствам тягового электроснабжения с учетом использования резервного оборудования и в случае необходимости вводится соответствующее ограничение (увеличение межпоездного интервала) на пропуск поездов.
Система тягового электроснабжения в вынужденном режиме работы с выпадением подстанции проверяется при условии отключения каждой (одной) тяговой подстанции на железнодорожном участке.
2.7. Основные параметры системы тягового электроснабжения следует устанавливать по результатам технико-экономических расчетов на перспективу с учетом возможности изменения параметров линии по мере изменения размеров перевозок. При этом должны быть предусмотрены оптимальные экономические и технические показатели работы участка по стоимости электрификации, срокам службы устройств, потерям энергии, применению рекуперации и другим факторам.
Коэффициент полезного действия системы тягового электроснабжения, коэффициент полезного действия и коэффициент мощности электроподвижного состава в продолжительном режиме его работы и нормальном режиме работы системы тягового электроснабжения не должны быть ниже значений, приведенных в табл. 2.1 и 2.2.
2.8. Контактная сеть участков переменного тока с системой 25 кВ, соответствующая нагрузкам первого расчетного срока, не должна иметь усиливающих проводов, а постоянного тока — более одного усиливающего провода.
Первоначальные параметры отдельных сооружений и устройств следует выбирать исходя из условий эксплуатации без переустройства на следующие расчетные сроки:
объем основных служебно-технических зданий — 10 лет;
площадь сечения проводов электрических линий и контактных сетей, количество агрегатов основного оборудования тяговых и понижающих подстанций — 5 лет.
В дальнейшем, при увеличении размеров перевозок или скорости движения поездов, допускается усиление тяговой сети. При этом контактная сеть переменного тока не должна иметь больше одного усиливающего провода, а постоянного тока — более двух усиливающих проводов.
2.9.Мощность основного оборудования тяговых подстанций и автотрансформаторных пунктов, включенных по нормальной (проектной) схеме, должна обеспечивать пропуск поездов средневзвешенной массы, определяемой по размерам движения за сутки месяца максимальных перевозок, включая соединенные поезда, с учетом сгущения поездов в интенсивный час.
Т а б л и ц а 2.1
Устройства | Коэффициент полезного действия устройств | |||
переменного тока | постоянного тока | |||
Система тягового электро- снабжения | 0,96-0,97 | 0,90-0,92 | ||
Электровозы | 0,84-0,86 | 0,85-0,90 | ||
Электропоезда | 0,82-0.84 | 0,84-0,88 | ||
Таблица 2.2 | ||||
Вид электр о подвижного состава | Коэффициент мощности электроподвижного состава переменного тока в режиме | |||
тяги | рекуперации | |||
Эксплуатируемый парк без устройств компенсации реактивной мошности | 0,8 | 0,7 | ||
То же с устройствами компенсации реактивной мощности | 0,9 | 0,8 | ||
С бесколлекторным приводом | 0,92 | 0,85 | ||
Интервал между поездами в пакете и число пар грузовых поездов в интенсивный час необходимо принимать по табл. 2.3,
На слабозагруженных участках в вынужденном режиме при выпадении подстанции мощность основного оборудования оставшихся в работе подстанций проверяется на пропуск одного поезда средневзвешенной массы в межподстанционной зоне.
2.10. Мощность тяговых подстанций необходимо определять, как правило, без учета рекуперации. При технико-экономическом обосновании с учетом возможной интенсивности рекуперации, стоимости электрической энергии и электровозов с рекуперативным торможением и других факторов для приема избыточной энергии рекуперации на участках постоянного тока следует устанавливать выпрямительно-инверторные агрегаты.
Т а б л и ц а 2.3
Расчетные размеры движения поездов, пар в сутки | Интервал на однопутных и двухпутных участках, мин | Количество грузовых поездов на двухпутных участках, пар в интен- сивный час | |
грузовых | пассажирских и пригородных | ||
До 24 | До 20 | 20 | 2 |
Более 20 | 15 | 3 | |
От 24 до 36 | До 20 | 12 | 4 |
Более 20 | 10 | 6 | |
От 37 до 48 | До 20 | 9 | 5 |
Более 20 | 8 | 7 | |
От 49 до 72 | До 20 | 8 | 7 |
Более 20 | 6 | 10 | |
Свыше 72 | До 20 | 7 | 8 |
Более 20 | 5 | 12 |
Таблица 2.4
Тип проводов | Допустимая температура нагрева проводов, °С, при длительности протекания тока, мин | |
20 и более | 3 | |
Медные контактные | 95 | 120 |
Низколегированные контактные | 110 | 130 |
Бронзовые, сталемедные, биметаллические контактные | 120 | 140 |
Медные многопроволочные | 100 | 120 |
Сталемедные биметаллические многопроволочные | 120 | 140 |
Алюминиевые и сталеалюминиевые многопроволочные, в том числе биметаллические | 90 | 100 |
2.11. Площадь сечения проводов тяговой сети необходимо проверять по допустимому нагреву. Исходными данными для проверки являются массы поездов в пакете и технология их пропуска (график движения и межпоездной интервал) по участку с учетом возможности разгона на нем поезда после остановки.
Пакет принимается состоящим из поездов расчетной и максимальной массы.
Расчетная масса поездов определяется как средняя для части поездов, равной 25 % общего числа поездов, обращающихся на участке, в которую должны входить все поезда максимальной массы.
Число поездов максимальной массы в пачке, если их количество за сутки составляет менее 5 % общего числа поездов, следует принимать равным единице, если от 5 до 25 %, — то двум
Наибольшую допустимую температуру нагрева проводов следует принимать по табл. 2.4.
Допускается производить проверку проводов на нагревание по наибольшим эффективным значениям тока нагрузки. Допустимые длительные значения тока при температуре окружающего воздуха +40 °С и скорости ветра 1 м/с для неизношенных проводов контактной сети переменного тока и воздушных линий электропередачи приведены в табл. 2.5, постоянного тока — в табл. 2.6.
Проверка производится на участках железной дороги:
однопутных — в режиме пропуска поездов при частично пакетном графике движения из трех поездов в направлении наибольшего электропотребления с интервалом, определяемым по табл. 2.3., и одного — в обратном направлении;
двухпутных и многопутных — для размеров движения грузовых поездов в интенсивный час, определяемых по табл. 2.3, при раздельном питании путей;
слабозагруженных — в режиме протека с заданным интервалом двух поездов максимальной массы в направлении наибольшего электропотребления. При выпадении подстанций площадь сечения проводов проверяется на возможность пропуска одного поезда максимальной массы,
Т а б л и ц а 2.5
Марка к площадь сечения проводов подвески (переменный ток) | Допустимый длительный ток, А |
МФ-85 | 540 |
МФ-100 | 600 |
МФО-100 | 660 |
НЛОлф-100 | 640 |
Брф-100 | 700 |
МФ-150 | 750 |
ПБСМ-70 | 310 |
ПБСМ-95 | 330 |
ПБСА-50/70 | 310 |
М-95 | 600 |
М-120 | 650 |
А-25 | 130 |
А-35 | 180 |
А-50 | 230 |
А-70 | 320 |
АС-35 | 200 |
АС-50 | 260 |
АС-70 | 330 |
А-95, АС-95 | 370 |
А-120. АС-120 | 420 |
А-150. АС-150 | 500 |
А-185. АС-185 | 590 |
ПСО-5 | 50 |
ПС-25 | 50 |
ПС-35 | 70 |
ПБСМ-70 + МФ-85 | 760 |
ПБСМ-70 + МФ-100 | 820 |
ПБСМ-70 + НЛОлф-100 | 880 |
ПБСМ-70 + МФ-100 + А-185 | 1290 |
ПБСА-50/70 + МФ-100 | 850 |
ПБСА-50/70 + НЛОлф-100 | 910 |
ПБСА-50/70 + МФ-100 + А-185 | 1300 |
ПБСМ-95 + МФ-100 | 880 |
ПБСМ-95 + НЛОлф-100 | 940 |
ПБСМ-95 + МФ-100 + А-185 | 1310 |
М-95 + МФ-100 | 1160 |
М-95 + НЛОлф-100 | 1230 |
М-95 + МФ-100 + А-185 | 1450 |
Т а б л и ц а 2.6
Марка и площадь сечения проводов подвески (постоянный ток) | Допустимый длительный ток, А | ||
МФ-85 | 540 | ||
МФ-100 | 600 | ||
МФО-100 | 660 | ||
НЛОлф-100 | 640 | ||
Брф-150 | 700 | ||
МФ-150 | 750 | ||
А-120, АС-120 | 420 | ||
А-150, АС-150 | 500 | ||
Л-185, АС-185 | 590 | ||
М-95 | 600 | ||
М-120 | 650 | ||
ПБСМ-70 | 350 | ||
ПБСМ-95 | 410 | ||
ПБСА-50/70 | 350 | ||
МГ-70 | 520 | ||
МГ-95 | 600 | ||
ПБСМ-70 + МФ-85 | 720 | ||
ПБСА-50/70 + МФ-85 | 740 | ||
ПБСМ-70 + МФ-100 | 770 | ||
ПБСМ-95 + МФ-100 | 820 | ||
ПБСА-50/70 + МФ-100 | 790 | ||
М-95 + МФ-100 | 1140 | ||
М-120 +МФ-100 | 1230 | ||
ПБСМ-95+ 2МФ-100 | 1420 | ||
ПБСМ-95 + 2МФ-100 + А-185 | 1870 | ||
ПБСМ-95 + 2МФ-100 + 2А-185 | 2460 | ||
ПБСМ-95 + 2МФ-100 + ЗА-185 | 3050 | ||
М-95+ 2МФ-100 | 1740 | ||
М-95+ 2МФ-100 +А-185 | 2160 | ||
М-95 + 2МФ-100 + 2А-185 | 2750 | ||
М-95+ 2МФ-100 +ЗА-185 | 3340 | ||
М-120 + 2МФ-100 | 1800 | ||
М-120 + 2МФ-100+- А-185 М-120 + | 2280 | ||
2МФ-100 + 2А-185 | 2870 | ||
М-120 + 2МФ-100 +ЗА-185 | 3460 | ||
М-120 + 2НЛОлф-100 | 1780 | ||
М-120 + 2НЛОлф-100 + А-185 | 2260 | ||
М -120 + 2Н ЛОлф-100 + 2А-185 | 2850 | ||
М120 + 2Н ЛОлф-100 + ЗА-185 | 3440 | ||
2.12. Кратность перегрузок относительно значений тока, указанных в табл. 2.5 и 2.6, допускается: при длительности протекания тока 3 мин — не более 1,3, при 1 мин — не более 2,5; при плавке гололеда— не более 1,25; при профилактическом подогреве суммарно с тяговым током — не более 1,25 и не менее 0,7.
2.13. Расчетное напряжение на токоприемниках электроподвижного состава (среднее значение за 3 мин) должно быть не менее 21 кВ при переменном токе и 2,7 кВ при постоянном токе.
На участках с максимальной скоростью движения пассажирских
поездов свыше 160 км/ч напряжение на токоприемнике локомотива пассажирского поезда (среднее значение за 1 мин) определяется без учета одновременного пропуска соединенных поездов и должно быть не ниже 24 кВ при переменном токе и 2,9 кВ при постоянном токе.
Напряжение на токоприемниках локомотивов слабозагруженных участков допускается не менее 19 кВ при переменном токе и 2,4 кВ при постоянном токе.
Определение уровня напряжения на токоприемнике производится в соответствии с расчетным режимом пропуска поездов, принятым по п. 2,9 настоящих Правил при нормальной схеме питания контактной сети.
2.14. На участках железных дорог с преимущественно пригородным движением параметры устройств электроснабжения следует определять по числу пар пригородных поездов в часы максимального движения с минимальным межпоездным интервалом.
В случае движения пригородных и других поездов по одним и тем же путям необходимо проверять параметры устройств электроснабжения также по условиям пп. 2.9, 2.11, 2.13 настоящих Правил и выбирать наиболее тяжелый из этих режимов.
На многопутных участках железных дорог при расчетах следует учитывать принятую специализацию путей для пригородного, грузового и пассажирского движения.
2.15. В расчетах нагрева проводов, уровня напряжения, а также токов короткого замыкания при тяге на постоянном токе необходимо учитывать износ контактного провода, равный 15 % площади полного сечения. На участках переменного тока износ контактного провода не учитывается.
2.16. Оборудование устройств тягового электроснабжения и электроподвижного состава следует выбирать исходя из максимальных значений установившегося тока короткого замыкания с учетом подпитки от соседних подстанций. Наибольшие возможные значения токов короткого замыкания приведены в табл. 2.7.
2.17. Расчетное значение тяговой нагрузки для определения мощности тяговых подстанций, присоединяемых к энергосистеме, следует определять исходя из суммарной среднесуточной мощности тяговой нагрузки всех подстанций, получающих питание от этой энергосистемы, с учетом коэффициента суточной неравномерности и фактической скорости движения поездов на участке.
2.18. В случае применение системы 2x25 кВ и использования ее защитного действия на смежные коммуникации от электромагнитного влияния тяговой сети не допускается эксплуатация участка по временной схеме питания по системе 25 кВ.
Таблица 2.7
Место короткого замыкания | Значение тока короткого замыкания, кА | ||||
с одним включенный трансформатором | с двумя включенными трансформаторами | с одним агрегатом | с двумя агрегатами | ||
Ввод к шинам тяговой нагрузки | Переменный ток | постоянный ток | |||
7,8 | 7,8 | 22,5 | 22,5 | ||
Шины тяговой нагрузки | 16,7 | 42,3 | 64,7 | ||
Фидер контактной сети | 7,4 | 13.9 | 35,8 | 56,5 | |
Часть 20 - лекция, которая пользуется популярностью у тех, кто читал эту лекцию. Токоприемник ЭПС | 9,8 | 14.7 | 30,0* | 30,0* |
*Для нового ЭПС.