Фомин М.В. 2001 (М.В. Фомин - Расчеты опор с подшипниками качения), страница 8

пп. 2, 3, 4): е'=057(Гм/С„.)~~~ =057(1630/26!ОО)сдз 031; Рм„;,„= е'Г„~ = 0,31 1680 = 521 Н; следовательно, в соответствии с табл. 1.4 Х= 0,45, У 0,55/е 0,55/0,43 = 1,28; Р„= (жт„+ УР.,)Квхт = =' (045-1 ЗООО+ 1,23 2321)1,3. ! 5617 Н. 6. Проверяем справедливость условия Р.з ь (1,5 С'„: Ргз = 5617 Н 5 0*5 Се ~ 0*5'38900 = 19450 Н. 7. Определяем скорректированный расчетный ресурс подшипника ~ц„- о,азз(С„/Р„дя)з =1 0,75(38900/3729)з 851 млн обл Е,, ь =1Ое/ч„,/(бол)=104 85!/(60.940)= 15090 ч.

Пример 6. Дать заключение о пригодности подшипников 7208А (е/:"40 мм,Ю Зомм, Т 19,75 мм, С, 61,6 кн. С, = 63 кН, е "0,37, л„... 6300 мин ') для вала конической шестерни (см. рис. 1.6). Дано: Рм 7.1 кН, Р'„з 2,5 кН, Ге 1 кН, л 1450 мин ', Требуемый расчетный ресурс Ью~ 2: 15000 ч, Режим нжружения — П (средний равновероятный, Кя = 0,63).

Условия зксплуатацви обычные. Р 1, Кв 1,3, Смазочный материал— жидкий. е' = 0,57(/г„з/С,„) ' = 0,57(ЗООО/26100)с зз 0,35; Р,з и =ееР,з =О,З5ЗООО-1О5ОН; :.Ф Р„=Р„, +Р„=521+ 180О-гЗг! Н; е=0,4!(/'Р'з/С, )" ~ =0,41(14 2321/26100)сят 0,43; Г„зюга 2)= 2321/(1 ЗООО) = 0,76 > е 0,43; Рве. ке Решение. 1. Находим минимальные осевые нагрузки дй~~ нормальной работы подшипников (см. табл.

1.30): е' 0,83 е = 0,83 0,37=0,31; Гм „„, е'Р,1 0,31.7,1 = 2„2 кН; плн Газ щ = 'Ра 0,31 2,5 0,775 Н осевые реакции опор. Принимаем гда из условия равновесна Р, — Г„ . Определяем 2,2 кН, то Раз = Ра — Ря 2,1 — 1 1,1 кН, ше„чем Р„'з аяа, следовательно, 3. Находим эквивалентные нагрузки для первой Г1!(ИРм) =2Д(1 ° 7,1)= 0,31 <е=0,37; Р„1 = (ХРРм+ ГРм)КвКт (Н 7,1+ 0 2,2)1,3 1 = 9,23 кН. Для второй опоры ф 0,6Ю,37 = 1,62, ескую радиальную Вйгрузк)1" "'; ы при переменном режиьиз,".', :.$ Рае.

нт Следа Опре для бол вильно. В противном случае следует принять Следовательно, по табл. 1.5 Х 1 н У О, Отсюда Р' 2~(РР' з) 1,61 2,5) = 0,44 > е = 0,37 вателъно, Х= 0,4 и У О,б 7 е делаем эквивалентную динамнч ее нагруженной первой опор иагружения: Рип = Керн =063 9,23 5„82кН ~ что Ра1 .—. ~+ Раз::~(;;: ) найдены пра," „";: из ав* опоры 4. Вычисляем скорректированный расчетный ресурс для первой опоры: Ь~~ = а~азз(С, /Рип)чз = 1.

О 65(61 6/5 82) С" = 1697,1 млн об., Ь~с„ь =10~Ад„/(60л)=10 .1697,1Я60 1450)= 19507 ч. Подшипники пригодны н прн заданном ресурсе их надежность будет выше 90 %. Пример 7. Определить расчетный ресурс сдвоенных конических роликоподшнпннков 7507 (а" 35 мм, 13 72 мм, Т= 24,25 мм, С, = 53 кН, С, = 70,3 кН, е = 0,35) фиксирующей опоры червяка. Радиальная нагрузка Г„= 2 кН, осевая нагрузка ЄÄ= 3„1 кН„ частота вращения червяка и = 970 мин '.

Режим иагружения по. сгоянный. Условия эксплуатации обычные. Кв 1,3, г 1, Кт 1. Требуемая надежность 90% (а~ 1). Решение. 1. Подшипники могут быль заменены независимо друг от друга, поэтому ведут расчет только одного подшипника, полагая, что он воспринимает всю нагрузку. Так как отношение Р.фр,) -ЗМ12)-1,55>е,. опо. 6.1.5 од Х-0,4,у= 0,60/е = 0,60~0,35 1,71. адиальную нагрузку: 1,7! 3,1)1,3.1 7,93 кН. ванный расчетный ресурс в мий-'~~,!~.„ 3/7,93)~чз = 365,5. ванный расчетный ресурс в че!$;, ,.РВ;, 5/(60 970) = 6280. данных примера 7 определид: —:.

~- ского подшипника 9750~':',,"; 90,9 кН, С, 141 кН, е'~, ! 2, Вычисляем эквивалентную Р, = Ф"Р, + УР.)КвКт = (0,4 ! 2+ 3. Определа лионах оборотов: ем ск орректи /, )!е!з =! 0,65(5 корректиро Е)е„» =1Оа Ь!„,/(60л) = !О 365, 8. При урс дв 72 мм, Пример расчетный рес (с~='35 мм,.0= 0,35). Решенно, ку. Учитывая, походны го кониче ухряднс т=55 ем эквивалентную радиааь > е 0,35, по табл.

1.5 нах 1, Вычисля Р,/(!'Р,) 1,О!0,35 = 2,68„следовательн Х 0,67, У 1,Ой= Р„= (ХРТ, + УР„)КвКт (0,67 1 2+ 2,68 3,1)1,3 = !.0,65(90,9/13,25)'е!з ктированный расчетньй Х!еа» =10~1!е /(60л) 10 -398,8/(60.970) что несколько болыпе, чем в предыдущем примере 2. Определяем скорре лионах оборотов: одим о, 1 13,25 КН.

етный ресурс в мни,.',;. " ресурс в ча'...-' = 6852,' Пример 9. При исходных данных примера 7 определить расчетный ресурс комплекта 236207К из двух радиально-упорных шарнкоподтнпниксв 36207К ( И = 35 мм, )3 72 мм, В = 17 мм, С, 31,9 кН, С,„ 15,6 кН,л , =26000мии ',сс 15' ). Решение. 1. Находим характеристики комплекта (см. разд. 1.15).

Динямическая грузоподъемность С, „1,62С, = 1,62 31,9 51,7 кН. Статическая грузоподъемность С„, 2 С„2 15,6 = 31,2 кН. Предельная частота вращения комплекта л „= 0,8л„= 0,8.26000 = 20800 мин '. Геометрический параметр (см. примечание к табл. 1,4) ,/а = 0,61~(!3-г)/(2)+ 4соза = 0,611(72- 35)/(72+ 35)!соэ15'= 0,2. Коэффициент, учитывающий геометрию и принятый уровень до- пустимых напряжений 18,7-23,3 / 18,7-23,3 0,2 14. По табл.

1.4 для а = 15' находим а=0,46(Г" Г /С )К~ =0,46(14 3,1/15,6) ' =0,52; Х 0,72, У 0,91/е 0,91Я,52 = 1,75. 2. Вычисляем эквивалентную радиальную динамическую нагрузку~ Р =(Х!Ог +УГа)КвКт =(0„72.12+1753,1)1,3.1 8,92кН. 3. Определяем скорректированный расчетный ресурс Ц>„=а1азз(С„/Р„) =1 0,75(51,7/8,92)з 146 млн об А|вал =10~1!оаЛ60")=10 "146/(60 970)= 2503,6ч.

Пример 10. Под для вала грузоподъе суре Ьз„» = 10000 ч. О обрать много м подппшннк ре Рг суров подшипник воспр гз= а остальное время— мах Г О. Частота в обычные. Решение, 1; О рашен одоляа предела ежиме шшнппа на кюкдом р 100 Ьз = 2/3 Ьз л = 2/3 100 ~., =то.л-~,-~, =10000-1 При расчетах с урони быть задана гнстогр 2, Вычисляем экв режимах по формуле,* ем над вымой (К ситные 1,5 кН; Р„ 3, Рассчитываем воспринимает радиальную нагрузку ПрнХ= 1, Л'= 1, У=О, К =1, К переменных режимах нагруж суровнемнаде нос н95%:.'- а. Требуемый расчетный ре'-«.::- сурса (в часах) подшипник , = 2,55 кН, две трети ра;., альную нагрузку Р,з = 1,5 кН;!,.~~,, севая нагрузка на всех режи',:',:.."~~., 245 мин '.

Условия работй:-;,:-"!$'":;,: ОО = 1000 , ОО= 6667ч, 000-6667=23334 ч. более 90 Ж нагрузка должна::".~' аднвлъные нагрузки на тред:,-,~~', )лвдт КН) ~гЗ Ог75 кН 4. Определяем требуемый расчетный ресурс в миллионах оборотов: ' ~ „ =.60л7. /10 =60 245.10000/10о 5, Находим коэффициент надежности прн вероятности безотказной работы Ю 0,95 (см. разд. 1.16): а~ ()п Ю/1а 0„9)ч' = (1п 0,95/)п 0,9)зД = 0,6 19 6, Определдем требуемую базовую динамическую грузоподьемность шарикового радиального однорядного полппшника: С, = РДй,зЯа1озз)) = 1~6(147/(Оь619 0~75)1 10~9 кН.

Для шарикоподппшников азз = 0,75 (см. табл. 1 9). 7, Для заданных условий подходят подшипники: 204 (Ф - 20 ~ а = 47 мы, Ь= 14 , С, - 12„7 Н, С,„ = 6,55 Н) и 303 ф 17 мм, З =47 им, З = 14мм, С, 13,5 кК С, 6,65 кН). Условие Р,.~ ь 0,5 С„ выполняется для обоихподшипников. 63 Прололженне табл. 3.1 АНДАРТНЫХ ПОДШИПНИКОВ;;',".;"„'":;~ НИЯ ~З1 е олнорялные (на ГОСТ 8338-75!' ':-";::;: ~~!~. С, и1! С,„ кН к1 мним Римеры, мм 5,3/6,3 5/6 4,8/5,6 4,5/5,3 4,3/5 3„8/4,5 3;6/4,3 213 214 215 216 218 219 45,0 49,0 55,0 64,0 73,5 81,5 56,0 61,8 66,3 70,2 95,6 108 120 1 25 ! ЗОО 140 1' 50 1 60 1700 23 24 25 26 28 30 32 2,5 2,5 2,5 З,О 3,0 З,О 35 Подшиииики шариковые ралиелвны С„ кН а.10 мин ОбозиЬ', некие' С, кН 7000102 7000103 7000105 7000106 22/28 19/24 14Л 7 32 8 35 8 47 8 55 9 2,85 3,25 0,5 0,5 0,5 О 5,59 6,05 7,6! 1 1,2 4,75 7;35 10 12 15 17 25 30 35 40 45 $0 5$ 60 65 70 75 80 8$ 90 9$ 100 10 12 1$ 17 20 25 30 3$ 40 45 $0 $$ 60 26 28 32 35 42 47 55 62 68 75 80 90 '95 100 1100 П5 125 130 140 145 150 30 32 35 40 47 52 62 80 85 90 100 110 8 8 9 10 12 12 13 14 15 16 16 18 18 18 20 20 22 22 24 о4 24 9 10 П 12 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2,0 2„0 2,0 2,0 2.5 2,5 25 1,0 1,0 1,0 1,0 1,5 1,5 15 2„0 2,0 2,0 2,0 2,5 5 4,62 5,07 5,59 6,05 9,36 П;2 13,3 15„9 16,8 20,8 21,6 28,1 29,6 30,7 37,7 39,7 47,7 49,4 58,5 60,5 60 5,90 6,89 7,80 9,56 12,7 14,0 19,5 25,5 32,0 332 35,1 43,6 520 1,96 2,36 2,85 3,25 5,0 6,5 8,3 10,2 П,б 14,6 16,0 21,2 23фг 25„0 31,0 33,5 40,0 43,0 50,0 54,0 54,0 .

2,65 3,1 3,75 4,75 6,55 7,8 П,2 15,3 19,0 21,6 23,5 29,0 3 30/36 26(32 22/28 19Л4 17ЙО 15/18 12/15 10ЛЗ 9,5Л2 9,0/П 8,5/1О 7,5/9,0 6,7/8,0 6,3/7,5 6,0/7.0 5,6/6,7 5„3/6,3 5,0/6,0 4,8/5,6 4,5/5,3 4,3/5,0 24/ЗО 22/28 19/24 17ЛО 15Л8 12Л5 10ЛЗ 9/П 8,5ЛО 7,5/9 7(8,5 6,3/7,5 6/7 100':1 104:, 105, 106' ' 107.: ш ', Н2 '. ПЗ., П5., Пб, П7 ', П8 П9:: 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 2!О 2П 212 12 1$ 17 20 2$ ЗО 3$ 40 45 $0 5$ 60 65 70 75 80 17 20 2$ 30 35 40 4$ $0 $5 60 6$ 80 8$ 37 42 47 52 62 72 80 90 100 ПОО 120 1300 1400 1500 16Ш 1700 ,62 72 80 90 1ОВ ПОО 1200 1300 1403 1500 1ЯО 1оеО 2000 2100 12 13 14 15 17 19 21 23 25 27 29 31 ЗЗ 35 37 39 17 19 21 23 25 27 29 3! ЗЗ 35 37 42 48 52 1,5 1,5 1,5 2,0 2,0 2;0 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 З,О 3,0 3,5 3,5 3,5 3„5 4.0 4,0 50 9,75 11,4 22,5 28,1 33,2 52,7 61,8 71,5 81,9 %,3 П4 124 22,9 30,7 36,4 47,0 55,3 63,7 76,1 87,1 100 108 П9 143 163 174 4,65 6,65 П,б 16,0 19,0 24,0 31,5 38,0 45,0 52,0 60,0 68,0 76,5 86,5 П,8 16,6 20,4 26,7 31,0 36,5 45,5 63,0 78,1 105 125 137 19/24 17ЛО 16Л9 13Л6 П/14 9Л1 8,5/!О 7,5/9 6,7/8 6.3/7,5 5,6/6,7 5/б 4,8/5,6 4,5/5,3 4,3/5,0 3,8/4,5 12/15 10/13 9,0/П 8,5/10 7,0/8,5 6,7/8„0 6,0/7,0 5,3/6,3 5,0)6,0 4,8)5,6 4,5/5,3 3,8/4,5 3,4/4,0 3,2/3,8 301 302 ЗОЗ 304 305 306 307 308 309 310 ЗП 312 313 314 315 3!6 403 404л 405 406 407 408 409 410 4П 412 413 414 416 417 Окончание табл, 3.! Пролоя жение т Раз Ф 110 яЮ, мин ' Обозна- чение с, кН с, ий ме ы,мм с, нН и1 мии ' с„, иН Размеры, мм 140 $50 $75 $90 220 215 $6 16 $8 20 20 22 4,3/5,0 3,8/4,5 3,4/4,0 3,0/3,6 2„8/3,4 2,6/3,2 2,4/3,0 2,2/2,8 1000822 $000824 1000828 1000830 1000832 !000834 1000836 1000840 28,! 29,! 39,0 49,4 61,8 62,4 $,5 2,0 2,0 26,0 28.0 61,0 78.0 8$,5 !02 120 140 150 160 170 180 225 250 22 24 200 45 15 17 20 25 30 35 40 45 2,96 9 5/12 0,5 28 30 37 42 47 55 62 68 7 7 9 9 9 $0 $2 12 20И6 17/20 15/18 13/16 1Н14 8,5/10 3,8/4,5 2,6/3,2 ?000ЖФ 7000806" 700080$й( 7000834 32 37 42 47 52 72 150 215 4 4 7 10 14 0,5 0,5 0,5 0,5 05 0,5 1,5 1,0 1,74 1,74 1,82 1,82 1,82 4,69 7,72 28,5 1,18 1,18 1,18 1,18 1,18 3,7 4,95 315 20 25 30 35 40 55 ИО !70 72 80 85 7 $3 13 1000805:: 1000806/ .