Фомин М.В. 2001 (1004619), страница 6
Текст из файла (страница 6)
р; - окружнвя сила в звцеплеиии колесе; и — угод нвклоне линии зуба; б — угол нвчвлвного юнуса конической передачи; т— угол подъеме витков червяка; Ч вЂ” КПД звцепления, Осевая сила непрввленв от вершины конуса 1Э Осевая сила направлена к вершине конуса Рис, ! 4 Шестерня циласгрическов передачи На рнс. !.5 показана схема для определения направлений сил в зацеплении конической передачи. Если на указанных схемах направление вращении или направление линии зуба изменить, то осевая сила в соответствии с условиями равновесия изменит направление нв противоположное.
Таблица !24 Рис. 1.б. Шестерня хоиичесаой перелачи Таблица 1.23 Силы в передачах с гибкой сввзью. Радиальные нагрузки на валах в передачах с гибкой связью фемеиных и цепных) с неболыпой'.;; погрешностью можно считать направленньвии по линии, соединяю-,' щей центры осей вращения шкивов или звездочек Значения радиаль-::, ных нагрузок приведены в табл, 1.23.
Значения радиальных нагрузок на валах в передачах е гибкой связью в зависимости от окрузкпой силы Р; Коззсольпьте нагрузки иа валах редукторов общего казна " чинил, Значения расчетных консольных нагрузок на валах редук-.::; торов общего назначения, регламентированные ГОСТ Р 5О391-96,::! приведены в табл. 1.24. Точку приложения радиальной консоль-:: ноь нагрузки располагают в середине длины посадочной части ва-, ла, а направление выбирают таким, чтобы суммарные реакции в.-": опорах принимали наибольшее значение. Расчетные значения консольных кагрузок на валах редукторов общего назначения Нагрузки на приводных валах конвейеров.
Радиальная нагрузка на приводных валах конвейеров складывается от натяжений набегающей и сбегающей ветвей ленты или тяговой цепи. Расчетные значения суммарной радиальной нагрузки на барабане прнводногс вала ленточного конвейера, вычисленные по формулам Эйлера, при- ведены в табл, 125. Т а б л и ц а 1.25 Расчетные значения радиальной нагрузки Ра н» барабане приводного вала ленточного конвейера с резниотканевой илн резинотросоаой лентой Рд = 1,5Рг, Таблица 1.28 6Щ 15 ~/Ти 150 11т„ 140 41Тн 180 ЧТи 610 Д Расчетные значения радиальной нагрузки на приводном валу: цепного конвейера находят по формуле где р', — полезная окрузгцчая сила. В конвейерах с двумя тяговыми звездочками следует учиты-"-:, вать неравномерность распределения нагрузки между звездочка;:: ми, которая может достигать 2О % от номинальной, Консольные нагрузки на валах от муфт, В общем случае! муфты нагружают валы радиальиьгми и осевыми силами, а также:-.
изгибающими моментами. Величины и направления нагрузок за-';.! висят от погрешностей ыонтаяга валов, конструкции муфты, ее; размеров и передаваемых моментов. Обычно наибольшее влияние:.: на реакции опор оказывает радиальная нагрузка. Направление ре;;.' акций в опорах от муфт условно принимают совпадающим с на-.':, правлением реакций от полезной нагрузки. Ориентировочные зна-:1 чения консольных нагрузок от жестких компенсирующих муфт'..
при радиальных . смещениях валов в пределах норм;: регламентирующих точность монтвка, даны в табл. 1.26. таблица 1.261 Ориентировочные значения радиальных консольных нагрузок на валях от жестких компенсирующих муфт Радиальную нагрузку на валах от упругих муфт находят по'з формуле Рл =СрЬ, где Ср. — жесткость мУфты пРи Радиальном смещении валов, Н/мм, Ь вЂ” радиальное смещение валов, мм. Значения допустимых радиальных смещений валов приведены в табл.
1.27. Ориентировочные значения радиальной жесткости некоторых упругих муфт приведены в табл. 128. Таблица 1.27 Значении норм радиальных смешения Ь валов при монтвке, мм Орпмпировочные значения радиальной жесткости С„упругих муфт при радиальном смешении валов Муфта с торообразноя оболочкой вогнутого профиля ГОСТ Р 50892-96 Муфта с торообразиоп оболочкой выпуклого профила ГОСТ Л 50892 еб Муфта с шиширичсскими пружинами скатил Муфта с конусиой резиновой шаябоя Муфта с пакетами плоских пружин в осевом нвпраоюнии Муфта со стальными стержяамн в осевом напрввлеиии Муфта с резиновой звездочкой ГОСТ 14034-76 . МуФта пгулочнс-пальцевал ( МУВП) ГОСТ 2 И24-95 Примечание.
Тн — номннакьнма кругвшнв момент по каталогу, Н м. Осевые реакцнц в опорах с радпальио-упорнымл цодшцпнииами. При определении расчетных нагрузок, действующих на регулируемые радиально-упорные подшипники, учитывают осе-',. вые силы, возникающие от радиальной нагрузки р„' вследствн наклона контактных площадок к оси вращения подшипника При повышенных осевых зазорах межпу кольцом н тел качения нагрузку передают всего одно или два тела качения, считается недопустимым.
Наиболее благоприятным является слу'' чай, когда при установившемся тепловом режиме осевой заза ' близок к нулю. При этом под нагрузкой находится примерно пе',: ловииа тел качения. Достигается зто взаимным осевым перемещ '.' пнем колец с контролем осевой игры (осевого зазора) при регу ровании подшипника. Для нормальной работы подшипника необходимо, чтоб" осевая сила Га была не меньше минимальной, т.е.
с радиально-упорными роликоподшипниками (рис. 1.б) уравнение равновесия имеет вид Г~-Р;,+Газ О, а условия минимальных сил— ра! ~~а1мм срн ра2 а ра2ма ерг2 Решение находят методом подбора, положив Р~~ Р~~м~о Ялн Г„2 Газа;о с последУющей пРовеРкой выполнениа тРебУеных условий минимальных осевых сил. где а'- коэффициент минимальной осевой нагрузки (табл. 1.29). Таблица 129 Комрфиииент минимальной осевой нагртхин е' Рис.
Нб. Схема вава-шестерик конической передачи 1.15, Расчеты сдвоенных подшипников 43 Статическая грузоцодъемпость. Базовая статическая грузогюдъемность сдвоенных подшипников равна удвоенному значеншо статической грузоподъемности одного подшипника. Дннамнчесюш грузоподъемность, Комплект сдвоенньсс (специально подобранных на заводе) радиально-упорных подшипников по схемам Х, 0 или Т (см, рис. 1.1) рассматривают как один двухрядный. Суммарную динамическую грузоподъемность С, Для определения осевых реакций в подшнпшшовых Узл „,. комплекта из двух шарикоподшипннков принимают равной нспользУют УРав"е"ил Рав"свесил осе~ых сил д~йствУЮщнх, .;.. 1,б2С„, адвухроликоподшнпников-1,71С„где С, -дннамнчевал, н условий минимальных осевых сил (б1. Например„для схе окая грузоподъемность одного подшипника.
Данные рекоменда- ции не распространяются иа сдвоенные подшипники, в котор подшипники заменяют независимо друг от друга В последнеьз случае рассчитывают один подшипник при полной нагрузке, деФ':: ствующей на опору, а предельную частоту вращения свюкают иа' 20 %, коэффициенты Хи У(см, разд.
1.7). Радиальные подшипники сдваивать не рекомендуется, Зш~ивалеитнаи динамическая радиальная нагрузка, Пр определении эквивалентной динамической радиальной и лля подшипников, сдвоенных по схемам Х и О, коэффициентыХ У выбирают по табл. 1.4 — 1.6. Для схемы Т коэффициенты Х и, принимаот такими же, как н для однорядных подшипников. Предельные часпэгы вращения. Предельные частоты в щения для комплектов сдвоенных радиально-упориых шаршапо '.
шнпников (табл. 3.5) снижают на 20 % от указанных в таблице, а комплектов подшипников серий 336000 К и 346000 К- нв 60 %. В зависимости от технических требований сдвоенные ради-. ально-упорные шарнкоподшшпшки поставляют с легким, средним ' болыпим преднатягом, 1.16. Расчеты при различных требованиях к падежпоспх Для опор качения машин общего назначения принята 90 % ная вероятность безотказной работы Я = 0,9. Однако для венных узлов может потребоваться более высокая надежность, нж пример в авиационной и космической технике, атомной энер ке и в'других областях. В этом случае скоррекпцюванный рес подшцпинков определяют по формуле (2) с учетом коэффицие надежности ап который по рекомендации 130 с учетом фор ' кривой распределения Вейбулла находят по формуле где ъ- требуемая надежность.
Расчетный 'ресурс системы, состоящей из й подшипников, находят по формуле где Т,, — расчетный ресурс 1-го подшипника системы. 1.17. Расчеты опор прп переменных режимах иагружепня В реалыпях машинах нагрузка редко бывает постоянной. Расчеты по наибольшей. нагрузке приводят к неоправданному утяжеленшо и удорожанию конструкции..В соответствии с гипотезой линейного суммироваши усталостных повреждений реальную переменную нагрузку заменяют постоянной. Под эквивалентной динамической нагрузкой Ря прн переменных режимах нагружения пошагают ъаую постоянную нагрузку, которая вызывает такой же эффект усталости, что и весь комплекс реально действующих нагрузок: Р ~ч~~ ~рз ~7 )~Ю где Р~ — эквивалентная нагрузка подшипника на 1-м режиме нагруження;Е, — наработка подшипника на ~-и режиме нагружеши; Ь„, — требуемый ресурс подшшшика Наработку и ресурс выражшот в миллионах оборотов или часах.
При расчетах радиальных и радиально-упорньш цодшипников Р, = Р„, а при расчетах упорных и упорно-радиальных подшипников Р, = Р„. Если для механизма известен типовой режим нагружения, то Ря определяют, используя коэффициент эквивалентности Хл (табл. 1. 30) [7): где Р— эквивалентная нагрузка, найденная при действии в опорах:.",.' наибольших снл заданного типового режшаа натруженна. лица 130 Таб Значения коэффициента эквивалентности Ха Для шариковых подшипников с номинальным углом контак- .,:" та а < 13' все значения действующих на вал снл ел~дует умножить.'::-, на коэффициент эквивалентности, найти реакцию опор и по ним-, вести расчет, как при постоянной нагрузке (см, пример 5 в разделе 2),!.:„ Это связано с тем, что в этих подшипниках с пропорциональным $ изменением радиальных и осевых нагрузок изменяются козффнт:,3 циенты е и 1; Далее находят требуемую динамическую грузоподьеьшость ~' для шарикоподшнпннков С„= 1~„/(а,азз)1~э Ря '3 идляроликоподшипников 4 с„= ~л„фр„))'"'~;.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
