СНиП II-23-81 - Стальные конструкции, страница 10

В случаеприкрепления их концов одним болтом значение d следует принимать по строкетаблицы 29 «Одним болтом без фасонки», а при вычислении значения lef по таблице 27вместо d следует принимать 0,5(1 + d).10.2.5 Расчетные длины lef и радиусы инерции i-х элементов из труб или парныхуголков следует принимать согласно требованиям 10.1.1 – 10.1.3.54СП 16.13330.2011а)в)lmlmlmldldldld1б)lclcг)е)1д)ldlmlmlmldldldlcа, б, в – с совмещенными в смежных гранях узлами; г, д – с несовмещенными всмежных гранях узлами; е – с частично совмещенными в смежных гранях узламиРисунок 15 – Схемы пространственных решетчатых конструкций10.2.6 Расчетные длины сжатых элементов пространственных решетчатыхконструкций допускается определять из расчета с использованием сертифицированныхвычислительных комплексов (в предположении упругой работы стали инедеформированной схемы).

При этом рекомендуется использовать программныекрмплексы, в которых несущая способность сжатых стержней определена с учетомнеплоской формы продольного изгиба.Т а б л и ц а 27Элементы пространственныхконструкцийПояса:по рисунку 15, а, б, впо рисунку 15, г, дпо рисунку 15, еРаскосы:по рисунку 15, а, дпо рисунку 15, б, в, г, еРаспорки:по рисунку 15, б, епо рисунку 15, вСжатые и ненагруженныеэлементыlefiРастянутые элементыlefilm0,73lm0,64lmiminiminiminlm0,73lm0,64lmiminiminimind ldcd ldiminiminld ( ld1)ldimin (iх)imin0,80lc0,73lciminimin––Обозначения, принятые в таблице 27 (рисунок 15):ldc – условная длина, принимаемая по таблице 28;d – коэффициент расчетной длины раскоса, принимаемый по таблице 29.Примечания1 Раскосы по рисунку15, а, д в точках пересечения должны быть скреплены между собой.2 Значение lеf для распорок по рисунку15, в дано для равнополочных уголков.3 В скобках даны значения lеf и i для раскосов из плоскости грани конструкции.55СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 28Условная длина раскоса ldc приподдерживающем элементерастянутомнеработающемсжатомКонструкция узла пересеченияэлементов решеткиОба стержня не прерываютсяПоддерживающийэлементпрерываетсяиперекрывается фасонкой; рассматриваемый элемент непрерывается:в конструкциях по рисунку 15, ав конструкциях по рисунку 15, дУзел пересечения элементов закреплен от смещения изплоскости грани (диафрагмой и т.п.)ld1,3ld0,8ld11,3ld(1,75 –0,15n)ldld1,6 ld(1,9 – 0,1n)ldldld1ld1ldОбозначение, принятое в таблице 28 (рисунок 15):n = Im,min ld / (Id,min lm),где Im,min и Id,min – наименьшие моменты инерции сечения соответственно пояса и раскоса.П р и м е ч а н и е – При n < 1 и n > 3 в формулах таблицы следует принимать соответственно n = 1 и n = 3.Т а б л и ц а 29Прикрепление раскосак поясамСварными швами, болтами (неменее двух), расположеннымивдоль раскосаОдним болтом без фасонкиЗначениеnдо 60Значение d при l / imin, равномсв.

60 до 160св. 160До 2Свыше 61,141,040,54+36 imin / l0,54+28,8 imin / l0,7650,740При любыхзначениях1,120,64+28,8 imin / l0,820Обозначения, принятые в таблице 29:n – по таблице 28;l – длина, принимаемая равной: ld – для раскосов по рисунку 15, б, в, г, е; ldc по таблице 28 – для раскосов порисунку 15, а, д.Примечания1 Значение d при 2  n  6 следует определять линейной интерполяцией.2 При прикреплении одного конца раскоса к поясу без фасонок сваркой или болтами, а второго конца – черезфасонку коэффициент расчетной длины раскоса следует принимать равным 0,5(1 + d); при прикреплении обоихконцов раскосов через фасонки d = 1,0.10.3 Расчетные длины колонн (стоек)10.3.1 Расчетные длины lef колонн (стоек) постоянного сечения или отдельныхучастков ступенчатых колонн следует определять по формулеlef =  l ,(140)где l – длина колонны, отдельного участка ее или высота этажа; – коэффициент расчетной длины.10.3.2 При определении коэффициентов расчетной длины колонн (стоек) значенияпродольных сил в элементах системы следует принимать, как правило, для тогосочетания нагрузок, для которого выполняется проверка устойчивости колонн (стоек)согласно разделам 7 и 9.Допускается определять коэффициенты расчетной длины колонн постоянногосечения и отдельных участков ступенчатых колонн лишь для сочетания нагрузок,дающего наибольшие значения продольных сил в колоннах и на отдельных участках, и56СП 16.13330.2011полученные значения коэффициентов  использовать для участков с другимисочетаниями нагрузок.При этом необходимо различать несвободные (раскрепленные) рамы, у которыхузлы крепления ригелей к колоннам не имеют свободы перемещения в направлении,перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы, и свободные (нераскрепленные)рамы, у которых такие перемещения возможны (см.

рисунок 1).10.3.3 Коэффициенты расчетной длины  колонн (стоек) постоянного сеченияследует определять в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки.Для некоторых случаев закрепления концов и вида нагрузки значения  приведены втаблице 30.Т а б л и ц а 30Схемазакрепленияколонны(стойки) ивиднагрузкиNNNNNNNmax1,00,70,52,01,02,00,725Nmax1,12Коэффициенты расчетной длины колонн (стоек) постоянного сечения с упругимзакреплением концов следует определять по формулам, приведенным в таблицахИ.1 и И.2 приложения И.10.3.4 Коэффициенты расчетной длины  колонн постоянного сечения вплоскости свободных или несвободных рам при жестком креплении ригелей кколоннам и при одинаковом нагружении узлов, расположенных в одном уровне,следует определять по формулам таблицы 31.10.3.5 При отношении Н / В  6 (где Н – полная высота свободной многоэтажнойрамы, В – ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом каксоставного стержня, защемленного в основании и свободного вверху.10.3.6 При неравномерном нагружении верхних узлов колонн в свободнойодноэтажной раме и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей поверху всех колонн коэффициент расчетной длины ef наиболее нагруженной колонныв плоскости рамы следует определять по формулеef = I c ΣN i 0,7,N c ΣI i(146) – коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный поформулам (141) и (142) таблицы 31;Ic, Nc – момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колоннерассматриваемой рамы соответственно;Ni, Ii – сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колоннрассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждойстороны) соответственно; все усилия следует находить при том жесочетании нагрузок, которое вызывает усилие Nс в проверяемойколонне.где57СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 31ПараметрыСхема рамыpКоэффициент расчетной длиныnСвободные рамыI s lcI cl  2 1p=0k n1  n2 ;k 10,38n(141)k≥2I s1l cI c l1n  0,56n  0,14p=∞k n1  n2 ;k 1(142)k≥2Верхний этажk  p1  p2 k 12k n1  n 2 k 1Средний этажk  p1  p2 k 1k n1  n2 k 1Нижний этаж2k  p1  p 2 k n1  n2 k 1k 1При n  0,2 p  0,68 n  0,22;0,68 p p  0,9n  0,08  0,1n(143)при n > 0,2 p  0,63 n  0,28pn  p  0,9  0,1n(144)Частные случаир=0Isl58n  0,22nСв.

0,2  2,0n  0,28nIcl p  0,63p  p  0,9  0,10,03≤ р ≤50∞р=∞От 0,03до 0,2  1,21Св. 0,2IsIcl  2,15lIsIcIclcIsIclcIcОт 0,03до 0,2n  0,22n  0,08n  0,28nСП 16.13330.2011Окончание таблицы 31ПараметрыСхема рамыpКоэффициент расчетной длиныnНесвободные рамыВерхний этаж0,5  p1  p 2 n1  n2Средний этаж0,5  p1  p 2  0,5 n  n121  0,46  p  n   0,18 pn1  0,93  p  n   0,71 pn(145)Нижний этаж p1  p2 0,5 n1  n2 Частные случаиlIsIcIcIcllр=0I s lcI clр=∞I s lcI cl1  0,46 n1  0,93 nlIsIcIcllIsIcIsIclIclcIsIcIslcIcIclcIcIslcIs1  0,39 n2  1,54 nlОбозначения, принятые в таблице 31:Is1, Is2 и Ii1, Ii2 – моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственнок верхнему и нижнему концам проверяемой колонны;Iс, lс – соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны;l, l1, l2 – пролеты рамы;k – число пролетов;n1 I s1lcI lI lI l; n2  s 2 c ; p1  i1 c ; p 2  i 2 cI c l1I c l2I c l1I c l2П р и м е ч а н и е – Для крайней колонны свободной многопролетной рамы коэффициент следует определять при значениях p и n как для колонн однопролетной рамы.10.3.7 Коэффициенты расчетной длины  отдельных участков ступенчатыхколонн в плоскости рамы следует определять согласно приложению И.59СП 16.13330.2011При определении коэффициентов расчетной длины  для ступенчатыхколонн рам одноэтажных производственных зданий допускается:не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних колонн; длямногопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого дискапокрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны иобеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длиныколонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей.10.3.8 Коэффициенты расчетной длины , определенные для колонн свободныходноэтажных (при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных рам,допускается уменьшать умножением на коэффициент , определяемый по формуле = 1 –  [1 – ( / 5)2] 5/4,(147)где  = 0,65 – 0,9 + 0,252 ; = λ / 1  m  5.Здесь обозначено = 1 – М1 / М  0,2; m = M A / (N Wc);λ – условная гибкость колонны, вычисленная с учетом требований 7.3.2 и 7.3.3.Расчетные значения продольной силы  и изгибающего момента  врассчитываемой свободной раме следует определять согласно требованиям9.2.3.Значение изгибающего момента М1 следует определять для того же сочетаниянагрузок в том же сечении колонны, где действует момент М, рассматривая раму вданном расчетном случае как несвободную.10.3.9 Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскостирамы), как правило, следует принимать равными расстояниям между закрепленнымиот смещения из плоскости рамы точками (опорами колонн, подкрановых балок иподстропильных ферм, узлами крепления связей и ригелей и т.п.).